ЗК — Схемы установки и величин

В зависимости от параметров водяной и ртутной ступеней цикла и тепловой схемы установки величина т может изменяться в пределах 8—10, т. е. для испарения 1 кг воды требуется 8—10 кг ртутного пара. При схеме, изображенной на рис. 14, величина т близка к 10. Поэтому площадка работы ртутной ступени цикла (/—2—3—4) изображает работу 10 кг ртутного пара. Общая работа в бинарном цикле представляет собой работу 10 кг ртутного пара и 1 кг водяного пара, т. е. сумму площадок 1—2—3—4 и 5—6—7—8—9. [c.34]

Имея из баланса солей в котлоагрегате и тепловой схемы установки величину продувки, можно определить необходимость ступенчатого испарения (см. 4-3), размер продувки и рациональность схемы использования ее теплоты и воды. [c.389]

А.852.19 составляет примерно 2 мА/мкс. Для импульсного управления током луча в электрической схеме установки предусмотрены специальные электронные схемы, которые вырабатывают сигнал, подаваемый па модулятор. Обычно схема позволяет также плавно управлять величиной тока в луче. [c.160]

В схемах 6 и а осевое фиксирование вала осуществляется в двух опорах, причем в каждой опоре в одном направлении. Эти схемы применяют с определенными ограничениями по расстоянию между опорами. И связано это с изменением зазоров в подшипниках вследствие нагрева при работе. При нагреве зазоры в подшипниках уменьшаются, а длина вала увеличивается. Чтобы не происходило защемления вала в опорах в схеме враспор , предусматривают осевой зазор а. Величина зазора должна быть несколько больше ожидаемой тепловой деформации вала. Схема установки подшипников враспор (б) конструктивно наиболее проста. Ее широко применяют при относительно коротких валах. Из опыта эксплуатации известно, что в узлах с радиальными шарикоподшипниками / = 0,2...0,5 мм. [c.38]

Величину погрешности базирования при несовмещении установочной базы с измерительной можно определить путем, расчета, исходя из геометрических зависимостей элементов схемы установки, принятой для базирования детали. [c.53]

На основании рассмотрения модели термической усталости для испытаний может быть выбрана схема установки, в которой роль термически нагружаемого элемента выполняет образец, а окружающих его объемов материала детали — устройство с варьируемой жесткостью. Имеющиеся варианты этой методики отличаются способом создания варьируемой жесткости циклически нагреваемого образца и методом определения величины упругопластической деформации. [c.21]

С целью определения влияния жесткости на величину хода сжатия отдельных сильфонов в спаренных конструкциях были проведены испытания, результаты которых даны в табл. 12, а схема установки, на которой они проводились, — на фиг. 123. [c.143]

Комплексное проведение производственных исследований точности работы действующих автоматических линий, экспериментальных исследований и теоретического анализа должно дать ответы на следующие основные вопросы проектирования технологических процессов производства корпусных деталей на автоматических линиях а) обоснование для выбора технологических методов и числа последовательно выполняемых переходов для обработки наиболее ответственных поверхностей деталей с учетом заданных требований точности б) установление оптимальной степени концентрации переходов в одной позиции, исходя из условий нагружения и требуемой точности обработки в) выбор методов и схем установки при проектировании установочных элементов приспособлений автоматических линий для обеспечения точности обработки г) рекомендации по применению и проектированию узлов автоматических линий, обеспечивающих направление и фиксацию режущих инструментов в связи с требованиями точности обработки д) выбор методов настройки станков на требуемые размеры и выбор контрольных средств для надежного поддержания настроечного размера е) обоснование требований к точности станков и к точности сборки автоматической линии по параметрам, оказывающим непосредственное влияние на точность обработки ж) обоснование требований к точности черных заготовок в связи с точностью их установки и уточнением в ходе обработки, а также установление нормативных величин для расчета припусков на обработку з) выявление и формирование методических положений для точностных расчетов при проектировании автоматических линий. [c.98]

Схема установки детали на жестком переднем центре приведена на рис. 57, а, а на плавающем — на рис. 57, б. При установке детали на жесткий передний центр и параллельной обработке торцов погрешность базирования для размера а равна нулю (см. рис. 57, а). Для размера Ь от левого торца, являющегося измерительной базой, эта погрешность не будет равна нулю, потому что глубина центровых отверстий неодинакова. Следовательно, величина погрешности базирования для размера Ь определяется допуском на глубину центрового отверстия. [c.154]

Р.ис. 5-8. Схема установки для О Преде-ления. величины утечки воды из отопительной системы. [c.277]

Зажимную силу Q определяют с учетом того, чтобы предупредить смещение установленной в приспособление заготовки. Если величина Q оказывается больше силы предварительно найденной из условия максимально допустимой деформации технологической системы, то необходимо внести соответствующие изменения изменить схему установки и закрепления заготовки, изменить режимы резания и другие условия выполнения операции. При проверке должно соблюдаться условие Q Ql. [c.174]

Согласовав давление и величины отборов с качественными показателями работы турбоагрегата и всей тепловой схемы установки, надо принять уточненные значения давлений и количеств отборов и вновь рассчитать тепловую схему установки во втором приближении. Поскольку термодинамические расчеты схемы первого приближения являются сугубо ориентировочными, расчет схемы во втором приближении можно считать окончательным. [c.116]

Испытания проводились на специально оборудованном гидравлическом прессе с усилием 63 г. Схема установки исследуемой оси на прессе показана на рис. 3. Ось 2 опиралась на призмы 1, установленные на нижней плите 4 пресса на расстоянии, равном колее колес прицепа. Передача усилия от ползуна 6 к местам расположения рессор осуществлялась с помощью специального кронштейна 3 коробчатого сечения. Нагружение выполнялось ступенями по 6000 кг. Величина нагрузки фиксировалась манометрами. [c.102]

К систематическим ошибкам относят такие, которые получаются всегда на данной установке они имеют всегда одну и ту же величину и в окончательный результат измерений вносят одну и ту же погрешность. Сюда относятся ошибки приборов и ошибки методики измерения. Так, например, если при изме рении теплоемкости газа используется платиновый термометр сопротивления, протарированный надлежащим образом, то при температуре около 500° С можно гарантировать точность измерения температуры в установке величиной 0,04° С. Это значит, что термометр сопротивления в комбинации со всеми приборами измерительной электрической схемы может постоянно завышать значение измеряемой температуры на величину до 0,04° С или, наоборот, постоянно -при всех измерениях (при 500° С) будет давать заниженное значение температу)ры, т. е. термометр -будет давать систематическую ошибку измерений температуры. При этом экспериментатор, естественно, не будет знать действительного значения измеряемой температуры ему будет лишь известно, что максимальная ошибка не превосходит 0,04 С. [c.119]

Учитывая, что в зависимости от тепловой схемы и параметров установки величина й = 0,1- 0,5, приходим к заключению, что в комбинированной газовой турбине, охлаждаемой водяным паром, в тракте последнего, тепловой поток окажется в 2—10 раз более значительным, нежели в газовом тракте. [c.122]

Следует, правда, учесть два обстоятельства. Повышение теплосодержания впрыскиваемой воды увеличивает отношение йт/т в равенстве (5-7) и соответственно снижает тепловую компрессию. Поэтому существует оптимальное значение у, которому соответствует определенная величина 4- Эту величину можно найти лишь на основе расчетного исследования тепловой схемы установки в целом. [c.139]

Таким образом, следует выбирать величину температурного напора, удовлетворяющую условиям достаточной тепловой экономичности и допустимой затраты металла. При небольших потерях конденсата и соответственно малых размерах испарителей (случай КЭС или ТЭЦ без внешних потерь конденсата) влияние испарителей на тепловую экономичность установки незначительно, почему величину Дг выбирают 15 >25 с, в среднем около 20° С, исходя из удобств и простоты выполнения схемы установки в целом. [c.151]

Погрешность базирования имеет место при несовмещении измерительной и установочной баз заготовки она не является абстрактной величиной, а относится к конкретному выполняемому размеру при данной схеме установки. Поэтому величине Вб в расчетах нужно присваивать индекс соответствующего размера. [c.311]

Монтажная схема установки представлена на рис. 3. Перегретый пар поступал через вентили в холодильник, где его температура снижалась до величины, незначительно превышающей температуру насыщения при данном давлении. Далее пар поступал в экспериментальную трубу, проходящую через испаритель. Экспериментальные трубы можно было заменять, пропуская их через сальники. [c.147]

Рис. 69. Схема установки фрезы и заготовки а — совмещение фрезы с осью делительной головки по острию центра, установленного в шпинделе б — положение фрезы и заготовки в — смещение стола станка с заготовкой на величину S г — подъем стола станка на глубину Н

Результаты выполненных исследований позволяют выявить влияние отдельных параметров на технико-экономические показатели рассматриваемых вариантов теплосиловой части АЭС. Более строгое решение задачи оптимизации требует отыскания минимума величины расчетных затрат одновременно по всей совокупности параметров каждой схемы установки. Рассмотрим эту задачу. [c.102]

Рис. 4.15. Влияние начального давления на к.п.д. установки, величину изменяющейся части расчетных затрат АЗ и отчислений от капиталовложений АГ (а + а) для 3-го варианта схемы установки

В зависимости от вида и особенностей технологической схемы математическая модель комбинированной энергетической установки с МГД-генератором включает 35—40 элементов оборудования и соответствующее число связей между ними. При этом описывается взаимосвязь 210—220 параметров. Исходная информация достигает 160—170 величин и более В качестве основных независимых параметров схемы комбинированной установки (кроме указанных ранее параметров для отдельных элементов и рабочих тел) приняты следующие температура подогрева окислителя Ток (или концентрация кислорода в нем oJ, статическая температура рабочего тела перед каналом МГД-генератора Г , скалярная электропроводность в конце канала ooj, давление за диффузором рад, расход первичного пара на турбину Сщ, температура уходящих газов из парогенератора Гу.г- Выбор этих параметров во многом определяет порядок расчета технологической схемы установки. [c.123]

Отсюда видно, что для уменьшения величины нужно по возможности уменьшить и увеличить, т. Однако величины , 0 заданы технологической схемой установки, целесообразный предел уменьшения составляет 40°С, а [c.164]

Простейшим приёмом улучшения схемы установки является использование тепла отходящих газов. Для этой цели воздух по выходе из компрессора пропускается через теплообменный аппарат, обогреваемый выхлопными газами турбины. За счёт тепла, переданного выхлопными газами воздуху перед входом его в камеру сгорания, уменьшается количество топлива, необходимого для поднятия температуры продуктов сгорания до заданной величины. [c.329]

Большие возможности дают испытания, в которых при заданном интервале температур можно независимо варьировать размах деформации в широких пределах, в том числе с превышением термической деформации и с изменением знака экстремальных деформаций. Схема установки для таких испытаний показана на рис. 13. Образец 2 закреплен в неподвижном фланце /, и перемещающемся возвратно-поступательно плунжере 3. Циклическая механическая деформация образца обусловлена вращением вторичного вала редуктора 4, а ее величина зависит от эксцентриситета Е эксцентрика 5. Выходной вал редуктора связан с синхронизирующим устройством включения нагрева и охлаждения образца, которое позволяет варьировать соотношение между механической и термической деформацией цикла по заданной программе. [c.35]

На рис, 79 приведена электрическая схема установки типа УДГ, где показаны основные элементы. Сварочный трансформатор СТ типа ТРПШ позволяет автоматизировать работу установки режим сварки регулируют путем изменения величины постоянного тока в обмотке нодмагничивания ОУ. Управляющим сигналом является потенциал с движка потенциометра R3, который изменяет режим работы транзистора Т1. Ток, пропускаемый этим транзистором, усиленный магнитным усилителем МУ, поступает на обмотку управления ОУ. В случае обрыва дуги на электродах напряжение возрастает до напряжения холостого хода источника питания, в результате чего срабатывает реле Р и подключает в работу осциллятор для возбуждения дуги вновь. [c.149]

Редукторы коническо-цилиндрические. Промежуточные валы коническо-цилиндрических редукторов устанавливают на конических роликоподшипниках (рис. 12.21). Схема установки — враспор . Особенностью конструкции является то, что помимо регулирования осевого зазора в подшипниках необходимо вьшолнять регулирование конического зацепления, которое выполняют осевым пере-мешением всего собранного комплекта вала. И одно, и другое регулирование осуществляют с помощью либо набора тонких металлических прокладок 7, устанавливаемых под фланцы привертных крышек (рис. 12.21, а), либо двумя нажимными винтами 2, вворачиваемыми в закладные крышки (рис. 12.21, б). В конструкции по рис. 12.21, а для перемещения вала прокладки под крышками подшипников переставляют с одной стороны корпуса на другую, причем суммарная толщина их, для сохранения правильной установки подшигшиков, должна оставаться неизменной. Регулируя осевое положение вала винтами 2, отворачивают нажимной винт с одной стороны корпуса, одновременно заворачивая винт с другой стороны на такую же величину. [c.205]

На рис. 204 приведена схема установки катодной защиты стального бака, а иа рис. 205 — схема установки катодной защиты плави,ibHoro котла в производстве едкого натра. Величина оптимальной защитной плотности тока зависит в основном от [c.305]

Степень поляризации зависит от характера анодных и катодных участков, состава коррозионной среды и плотности коррозионного тока. Чем бо.чьше наклон поляризационных кривых, тем сильнее поляризуется электрод и тем сильнее тормозится анодный или катодный процесс. Для снятия поляризационных кривых могут быть использованы разные схемы установок. Схема любой установки для снятия поляризационных кривых гальва-ностатическим способом подобна схеме для и.змерения электродных потешгиалов компенсационным методом н отличается от нее по существу только тем, что она предусматривает подвод постоянного тока к исследуемому электроду и измерение его величины, т. е. включает источник постоянного тока, приборы для измерения силы тока и регулирования его величины и вспомогательный поляризующий электрод. Схема установки для снятия поляризационных кривых приведена на рис. 222. [c.342]

В чертеже детали. При обработке валов производят их зацентровку с учетом величины смещения, предусмотренной чертежом изделия. В тех случаях, когда тела изделия не хватает, применяют центросместители (бугеля), которые имеют уже смещенные центры и крепятся за шейку вала. Точность установки на токарных станках приведена в схемах установки. [c.276]

Ke j M , однако дополнительные потери, связанные с установкой вентилей, внутренних распределительных устройств, трубопроводов, задвижек и т. д., приводят к существенно большему увеличению суммарной потери напора примерно на 1,0—1,4 кгс см . Так как только для ФСД эта величина составляет 1,4— 2,1 кгс] м , то за счет предф ильтра в схеме эта величина возрастает почти вдвое — до 2,45—3,5 кгс1см . [c.122]

При понижении температуры нагреваемой воды против заданной клапан реле прикрывает сопло, давление в надсильфонной камере РР повышается, что ведет к его открытию и увеличению расхода сетевой воды. Если импульс берется, как показано на рис. 8-17, то регулятор при полном закрытии сопла будет работать как регулятор расхода прямого действия, не допуская превышения его расхода против заданного. Однако в этом случае температура нагреваемой воды может снижаться против заданной величины. В силу этого, а также недостаточности давления импульсная трубка обычно присоединяется к подающей трубе, а для того чтобы снизить температуру сливаемой через термореле воды, рабочую воду пропускают через холодильник. Типовая схема установки регулятора температуры, применяемая в теплосети Мосэнерго, показана на рис. 8-18. Здесь рабочая вода, забираемая из подающей трубы, проходит через охладитель 9, устанавливаемый на трубе, подводящей холодную воду к подогревателю. Далее вода проходит через фильтр 3 и ограничительную шайбу 4. [c.226]

Экспериментальная установка. Установка позволяет бдновремённо йзмерть давление насыщенного пара воды и бензола при одинаковой температуре. Схема установки показана на рис. 5-4. Она имеет три стеклянные, запаянные сверху трубки, заполненные ртутью. В трубке I над ртутью находится небольшое количество воды, а в трубке 2 — бензола (СеНб) трубка 3 является обычным ртутным барометром. В трубке 1 высота столба ртути меньше, чем в барометре, так как в ней на ртуть сверху действует давление насыщенного пара воды. Величина этого давления (в миллиметрах ртутного столба) равна, очевидно, разности высот столбов ртути в барометре и трубке I, за вычетом гидростатического давления столба исследуемой жидкости. Точно так же определяется давление насыщенного пара бензола. Для того чтобы определить давление насыщенного пара при различных температурах, верхние концы трубок помещаются в прозрачный сосуд 4, в котором циркулирует вода, 136 [c.136]

Электрическая схема установки включает автоматическую систему управления двигателем силового привода установки, схему включения двигателя привода форвакуумного насоса, систему нагрева образца и регулирования его температуры (трансформаторы РНО 250-5, ОСУ20/0,5А, высокоточный тиристорный регулятор температуры ВРТ-3), а также ряд агрегатов и регистрирующих приборов вторичной аппаратуры. Основным регистрирующим и управляющим процессом нагружения прибором установки является двухкоординатный потенциометр типа ПДП-4 с размещенной на нем контактной группой, перемещением которой задаются требуемые величины максимальной нагрузки цикла. Путем вклю--чения в работу программных командных приборов типа КЭП-12У [c.71]

Кислотоупорные покрытия оборудования и трубопроводов. Стоимость кислотоупорных покрытий оборудования и трубопроводов определяется в процентах стоимости оборудования и в зависимости от схемы установки для установок с известкованием 2—3% для установок с водород-катионированием 10—20% для установок с глубоким обессоливанием воды 20—30%. Указанные величины являются ориентировочными, так как в настоящее время еще нет окончательных решений как по методу нанесения покрытий, так и по применяемым исходным материалам (лаки, резина, пла-стикаты и т. п.). [c.440]

Изменением определяющих параметров, являющихся непрерывными по своей природе, можно задавать изменение структуры тепловой схемы. Так, изменение величины подогрева питательной воды в одной ступени приводит к изменению количества ступеней подогрева воды при этом все подогреватели высокого и низкого давления, за исключением первых по ходу воды, будут иметь примерно равные поверхности. Возможно также задание закона изменения величины подогрева в ступени в зависимости от параметров греющего пара и схемы установки [76]. Непрерывное изменение значений параметров, определяющих схему промежуточного перегрева пара, позволяет получить все возможные схемы промежуточного перегрева. Например, для схемы, изображенной на рис. 4.1, повышение давления пара на входе в промежуточный перегреватель при сохранении постоянными давлений отборного греющего пара и начального давления Ро приводит сначала к уменьшению числа ступеней перегрева (при Ро > Рз > Pi перегрев может осуществляться только острым паром), а затем к исключению из схемы промежуточного перегрева (при Рз>Ра). Аналогично можно подобрать определяющде параметры для любых других видов структурных изменений тепловой схемы паротурбинной установки АЭС. [c.81]

Полученные в результате детального расчета значения потерь давления во всех тенлообменпых аппаратах и трубопроводах установки сравниваются с ранее заданными при расчете тепловой схемы величинами гидравлических потерь. При необходимости производится итерационное уточнение результатов расчетов тепловой схемы установки и теплообменных аппаратов. [c.98]

В качестве исходного варианта первой схемы (см. рис. 4.9) взят вариант, предложенный Институтом ядерной энергетики АН БССР на основе проработок Центрального котлотурбинного института. Для второго и третьего вариантов схемы (см. рис. 4.12, 4.13) были приняты параметры, аналогичные параметрам первой схемы. Результаты оптимизации приведены в табл. 4.3. Во всех случаях (при оптимизации всех видов схем) первый шаг был сделан в соответствии с результатами технико-экономического анализа влияния отдельных параметров на величину АЗ, что позволило существенно (особенно для второй и третьей схем) сократить число шагов. Анализ результатов, представленных в табл. 4,3, показывает, что наиболее существенное изменение параметров наблюдается во 2-й и 3-й схемах установки, по которым не было сделано предварительных проработок. Особенно сильно влияние оптимизации сказалось на величине начального давления. Как видно, в третьем варианте ро повысилось почти на 20%. Весьма существенно изменились давление и температура промперегрева [c.104]

Математические модели исследуемых ПГУ представлены в виде системы программ для ЭЦВМ БЭСМ-4. Эта система состоит из двух частей программы расчета тепловой схемы установки и программы определения суммарных расчетных затрат по установке. Алгоритм удовлетворения ограничений на технологические характеристики включен во вторую часть, а на независимые и зависимые параметры — в первую часть. Алгоритм оптимизации параметров ПГУ, основанный на применении градиентного метода, реализован в виде отдельной программы, не содержащей никаких вычислений, кроме подсчета величины шага. Эта программа в значительной степени универсальна и может быть использована для оптимизации большого класса теплоэнергетических установок [75, 88]. [c.135]

Исследование свойств энергетической и экономической уст,ойчивости. Выполненные в Сибирском энергетическом институте СО АН СССР исследования зоны неопределенности оптимальных решений для теплоэнергетических установок различных типов и отдельных их элементов позволяют сделать вывод о существенной энергетической и экономической устойчивости получаемых решений. Здесь под энергетической устойчивостью оптимальных проектных решений по теплоэнергетической установке понимается их способность реагировать на значительные изменения случайных величин исходных данных относительно небольшим изменением технологической схемы установки, параметров и профиля ее оборудования. Под экономической устойчивостью принимаемых оптимальных решений понимается относительно меньшее изменение основных экономических показателей теплоэнергетических установок при существенном изменении исходных данных. [c.190]

Рис, 10,10. Система регулировадия количества рабочей среды в прямоточном котле со встроемным сепаратором, а —схема установки / — регулирующий орган 2 — поверхность нагрева 3 —сепаратор 4 — датчик расхода пара 5 — датчик уровня в сепараторе 6 — регулятор уровня в сепараторе 7 — регулирующий орган системы регулирования уровня в сепараторе 8 — датчик расхода питательной воды 9 — основной регулятор (в системе регулирования количества рабочей среды) 6 — влияние давления пара на кривую разгона испарительной части (входная величина—расход питательной воды, выходная величина — расход насыщенной воды). [c.241]

При наиб, часто используемой автоколлимац, схеме установки Э. 1( = ф = Q и 2rfsin Q = величина П определяется однозначно для октавы в видимой области спектра = 0.493 мкм, Ni =600 шт/мм, = 1, Q = 8,5" . [c.650]

Технология изготовления Э. и эшелеттов практически одинакова—с помощью нарезания штрихов алмазным резцом на делительной машине. При этом предъявляются более высокие требования к качеству изготовления крутой зеркальной рабочей грани несимметричного треугольного профиля (чистота, плоскостность). Поскольку формы штрихов Э. и эшелетта практически одинаковы (различие лишь в величине d), то при установке эшелетта, напр., с углом блеска (углом скоса пологой грани) П = 20" по автоколлимац. схеме установки Э. с углом блеска (углом скоса короткой грани) fi = 70" угл. дисперсия должна увеличиться в 7,6 раза, а разрешающая способность— в 2,7 раза. Поскольку угол падения параллельного пучка на Э. велик ( /i Q), ширина Э. W, перпендикулярная штрихам, должка быть больше его высоты Н Их я /)ф= Жсо5Й и при 3 = 70", чтобы сечение параллельного пучка было близко к квадрату, ширина Э. должна быть равна 2,9 Н. [c.651]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...