Зубчатое угол перекрытия

Угол перекрытия зубчатого колеса град [c.31]

Фу — угол перекрытия зубчатого колеса передачи. [c.275]

Для трехзвенной зубчатой передачи с внутренним зацеплением зубьев, у которой профили зубьев очерчены эвольвентами окружностей, определить степень перекрытия е, если числа зубьев колес Zi - = 30, 2 = 90, модуль m = 10 мм, угол зацепления при сборке = 20 и высота головок зубьев = т. [c.210]

За время зацепления одной пары сопряженных профилей зубчатые колеса повернутся на некоторые углы ф 1 и (ра .- Угол поворота зубчатого колеса от момента входа его профиля в зацепление до момента выхода из зацепления называют углом перекрытия Фа- Дуги b[b i и Ь ф, стягивают углы перекрытия фа1 и фа . Следовательно, углы перекрытия можно определить из зависимостей [c.34]

Рассмотрим два положения профиля зуба — в начале и конце зацепления одной пары зубьев (рис. 178). Угол фу поворота колеса передачи от положения входа зуба в зацепление до выхода его из зацепления называют углом перекрытия зубчатого колеса передачи. Этот угол для ведущего колеса обозначен фу . [c.268]

Существенное повышение несущей способности зубчатых передач в одном направлении вращения можно достигнуть применением несимметричных профилей. Угол зацепления рабочей части профиля может быть увеличен до 45°, что само по себе достаточно Э(()фективно, но, кроме того, несимметричные передачи можно выполнить с коэффициентом перекрытия более 2 с увеличенным до 24...26° углом зацепления рабочей части профиля и нормальным углом 20° нерабочей части [8 . [c.156]

Условие непрерывности взаимодействия зубьев состоит в том, что вторая пара взаимодействующих зубьев должна войти в зацепление прежде, чем выйдет из зацепления первая пара. Если вращение колеса 1 (рис. 97) происходит против хода часовой стрелки, то зуб входит в зацепление, когда его профиль пересекает линию зацепления в точке а и выходит из зацепления в точке Ь. Угол поворота зубчатого колеса от входа зуба в зацепление до выхода его из зацепления называется углом перекрытия колеса фа. Отношение угла перекрытия колеса к его угловому шагу называется коэффициентом перекрытия. Для колеса 1 [c.193]

Определить коэффициент перекрытия (е) и угол поворота меньшего колеса (ф) за время зацепления для зубчатой передачи внешнего зацепления с нормальными (нулевыми) колесами [c.89]

Цри высотной коррекции зубчатой пары диаметры, делительной и начальной окружностей совпадают, как и в нормальном зацеплении, следовательно, межосевое расстояние а ,, коэффициент перекрытия 8 и угол зацепления Пш остаются неизменными. Общая высота зубьев также не изменяется по сравнению с ее нормальным значением. Меняется лишь соотношение между высотой головок и ножек зубьев, вследствие чего такая коррекция и называется высотной,, [c.120]

В цилиндрических колесах с прямыми зубьями соприкасание двух сопряженных профилей происходит по прямой, параллельной осям колес. Рассечем зубчатое колесо с прямыми зубьями на равные части плоскостями, перпендикулярными к оси колеса (рис. 232, а). Каждый из полученных дисков сдвинем один относительно другого на один и тот же угол. Если увеличить число ступеней до бесконечности, то получим колесо с винтовыми, или косыми, зубьями (рис. 232,6). Два сопряженных колеса должны иметь равные углы наклона р линии зуба. При внешнем зацеплении винтовая линия на одном колесе должна быть правой, а на другом - левой. Если два таких колеса привести в соприкасание, то одновременно в зацеплении будут находиться различные участки профилей, дуга зацепления возрастет на величину смещения зубьев по начальной окружности, т. е. увеличится коэффициент перекрытия ф , а это приведет к распределению нагрузки на несколько зубьев. В результате повысится нагрузочная способность, увеличится плавность работы передачи и уменьшится шум. Эти обстоятельства определили преимущественное распространение в современных передачах косозубых колес. [c.253]

Составим выражение для q — расчетной нагрузки на единицу длины контактной линии. В случае прямозубой передачи длина контактной линии колеблется от щирины венца (в зоне однопарного зацепления) до 2Ь (в зоне двухпарного зацепления). При этом чем выше коэффициент торцового перекрытия, тем дольше нагрузка передается двумя парами зубьев. Так как расчет ведем не на статическую, а на усталостную прочность, то такое колебание длины контактных линий положительно сказывается на контактной выносливости поверхностей зубьев, а следовательно, и на величине расчетных напряжений. Поэтому с некоторым приближением длину контактной линии можно принять как В косозубой передаче линии касания рабочих поверхностей зубьев с осями зубчатых колес образуют угол р. В этом случае длина контактных линий (см. рис. 233) k = E b/ os p. [c.261]

Движение деления заготовки на один зуб осуществляется от гильзы шпинделя бабки изделия, которая при повороте через систему зубчатых колес и рычагов поворачивает и фиксирует делительный диск 9, закрепленный на шпинделе бабки. Угол деления устанавливается перестановкой упоров. Деление заготовки на один зуб (1/г) происходит за один двойной ход бабки. Подача круга на алмаз 2 осуществляется от электродвигателя Ml через ременную передачу 45/83, червячную передачу 1/63, храповое колесо z = 24, собачка которого включается электромагнитной муфтой ЭМ, зубчатую передачу 16/16, второй храповой механизм, собачка которого поворачивает колесо Z = 100 на угол, установленный щитком перекрытия, соответствующий подаче 0,01 0,02 0,03 мм/мин. От храпового колеса через зубчатую передачу 88/172 движение поступает на ходовой винт с шагом 6 мм. Автоматическая правка круга происходит от электродвигателя М2 через червячные передачи 1/25, 1/25 и кулачок К1. [c.292]

Угол скрещивания осей шевера и обрабатываемого зубчатого колеса принимается обычно равным от 5 до 30°. Наиболее распространены величины углов в пределах от 10° до 20°. Если позволяет конструкция зубчатого колеса, следует принимать для средних модулей угол 9=15°, а для мелких модулей с большим коэффициентом перекрытия по сравнению со средними и крупными модулями 8=20°. [c.345]

Угол поворота зубчатого колеса передачи от положения входа зуба в зацепление до выхода его из зацепления называется углом перекрытия Ф . Отношение угла перекрытия зубчатого колеса передачи к его угловому шагу называется коэффициентом перекрытия Еу = (р. /1. [c.161]

Для цилиндрических косозубых, шевронных и прочих передач коэффициент перекрытия состоит из коэффициентов перекрытия торцового и осевого Ер. Угол поворота зубчатого колеса цилиндрической передачи от положения входа в зацепление торцового профиля зуба до выхода из зацепления называется углом торцового перекрытия ф,. Коэффициентом торцового перекрытия е называется отношение угла торцового перекрытия зубчатого колеса цилиндрической передачи ф, к угловому шагу т. Угол поворота колеса косозубой цилиндрической передачи, при котором общая точка контакта зубьев перемещается по линии зуба этого зубчатого колеса от одного из торцов, ограничивающих рабочую ширину венца, до другого, называется углом осевого перекрытия фр. Коэффициентом осевого перекрытия р называется отношение угла осевого перекрытия зубчатого колеса косозубой цилиндрической передачи фр к угловому шагу т. Коэффициент перекрытия для косозубых и прочих передач е = е + Ер. Коэффициент перекрытия определяет среднее число пар зубьев, одновременно находящихся в зацеплении. Если Еу = 1,6, то это значит, что 0,4 времени работы передачи в зацеплении находится одна пара зубьев, а 0,6 времени работы передачи в зацеплении находятся две пары зубьев. [c.161]

Наиболее просто коэффициент перекрытия можно увеличить применением ступенчатых зубчатых колес. Если взять, например, два одинаковых зубчатых колеса, посаженных на одну ось, и повернуть их одно относительно другого на угол, соответствующий половине шага, то в момент выхода йз зацепления зуба первой ступени соответствующий зуб второй ступени будет еще находиться в зацеплении в пределах угла поворота, соответствующего половине шага. Дуга зацепления, таким образом, увеличивается на половину шага, [c.262]

Окружная толщина зуба на вершине. s , мм Радиус кривизны эвольвенты на вершине зубар , мм Длина активной линии зацепления мм Угол перекрытия зубчатого колеса град Коэффициент торцевого перекрытия цилиндрической зубчатой передачи 1,17 [c.37]

Для нормальной плавной работы передачи необходимо, чтобы последующая пара зубьев входила в зацепление (в точке Ь на рис. 178) до того, как предыдущая пара выйдет из зацепления (в точке а). Если это условие не будет выполнено, то после выхода из зацепления пары зубьев передача вращения ведомому колесу прекратится, оно замедлит свое вращение, и следующая пара войдет в зацепление с ударом. Непрерывность зацепления обеспечивается в том случае, когда угол перекрытия больше углового шага зубьев. Отношение утла перекрытия зубчатого колеса передачи к его угловому шагу носит название коэффиуиен/па перекрытия передачи [c.268]

V - угол развернутости эвольвенты зуба т — угловой шаг зубьев (р — фаза зацепления Ф , ср — угол заполюсного и дополюсного перекрытия зубчатого колеса цилиндрической передачи ф . Фр — угол торцового и угол осевого перекрытия зубчатого колеса цилиндрической передачи Фу угол перекрытия зубчатого колеса передачи - половина угловой толщины зуба (I) — угловая скорость зубчатого колеса [c.30]

В момент начала зацепления профиль зуба колеса 1 занимает положение /. В момент конца зацепления тот же профиль находится в положении II. Угол Фа поворота зубчатого колеса от положения входа зуба в заи,епление до его выхода из зацепления называется углом перекрытия. Дуга dd есть дуга, па которую перекатятся начальные окружности за время зацепления одной пары сопряженных профилей. JXyvadd носит название дуги зацепления. Длина дуги зацепления может быть выражена через длину активной линии зацепления и угол зацепления. Для этого соединим точки d и d с центром 0 . Угол dO d равен углу Отметим далее, начальЕП ,1е точки с и с эвольвенты зуба. Эти точки лежат на основной окружности, и угол сО с также равен углу ф ,. Длина дуги dd [c.441]

Как было показапо выше, изменяя отдельные параметры зубчатых колес модуль т, коэффициент % высоты головки зуба, угол зацепления а и т. д., можно получать зубчатые колеса с различными соотношениями размеров зубьев. Например, в некоторых случаях применяют так называемый укороченный зуб, у которого коэффициент % равен 0,8, а коэффициент %" равен 1. Укороченный зуб, следовательно, имеет головку, высота которой равна ha = 0,8т, и ножку, высота которой равна hf = т. Тогда общая высота h зуба вместо 2,2т оказывается равной ],8/п. При этом уменьшается коэффициент перекрытия е в некоторых случаях увеличивают угол зацепления а. Как следует из формулы [c.456]

Определить осевой угол р подъема зубьев косозубчатой передачи с количеством зубьев 2i = 24 п 2а = 36 и нормальным модулем т = 10 для получения коэффициента перекрытия ву = 6 ширина зубчатого колеса 6 = 240 мм. [c.107]

В процессе зацепления пары зубьев точка их контакта перемещается по линии E Ei. Последняя называется рабочим участком линии зацепления или длиной зацепления. Так как общая нормаль К точке контакта двух сопряженных эвольвент всегда будет прямой, касательной к основным окружностям, то и линия зацепления MiMi — g тоже будет прямой. Угол называется углом перекрытия зубчатого колеса. [c.41]

Центральный угол концентрической окружности зубчатого колеса, равный 2т1/г, называют угловым шагом зубьев и обозначают т. Угол поворота зубчатого колеса передачи от положения входа зуба в зацепление до выхода его из зацепления называют углом перекрытия и обозначают (см. рис. 227). Для нормальной плавной работы передачи необходимо, чтобы до выхода из,зацепления одной пары другая уже вошла в зацепление. Если это условие не будет выполнено, то после выхода из зацепления пары зубьев передача вращения ведомому колесу прекратится, оно замедлит свое вращение, и следующая пара войдет в зацепление с ударом. Непрерывность зацепления обеспечивается в том случае, ко1да > т. Отношение угла перекрытия зубчатого колеса передачи к его угловому шагу называют коэффициентом перекрытия у = ф х. Следовательно, для нормальной работы передачи необходимо, чтобы > 1. Чем больше коэффициент перекрытия, тем меньше зона однопарного зацепления. [c.250]

Угол (ра поворота колеса за интервал времени зацепления одной пары зубьев называется углом торцового перекрытия цилиндрической зубчатой передачи (ГОСТ 16531—70) и определяется суммой Фа = Ф/ + Фа, где ф — угол донолюсного перекрытия или угол поворота зубчатого колеса цилиндрической передачи, соответствующий взаимодействию активных торцевых профилей начальной ножки зуба ведущ,его и начальной головки зуба ведомого зубчатых колес — угол заполюсного перекрытия или угол поворота зубчатого колеса цилиндрической передачи, соответствующий взаимодействию активных торцевых профилей начальной головки зуба ведуще] 0 и начальной ножки ведомого зубчатых колес. [c.292]

Коррекция зацепления прямозубых передач. Для нефланкированных цилиндрических прямозубых колёс, работающих в закрытых масляных ваннах, рекомендуется применять угловую коррекцию с такой суммой коэфи-циентов коррекции 5 , при которой осуществляется угол зацепления а, максимально допустимый по условиям отсутствия заострения зубьев (толщина зуба по окружности выступов должна быть не меньше 0.4—0,5 модуля) и получения достаточного коэфициента перекрытия (а > 1,2). Чем больше угол зацепления а, тем ббльшую нагрузку могут передавать прямозубые колёса (см. примечание 1 на стр. 6). Примеры выполнения такой коррекции для разных передаточных чисел i и сумм зубьев Z приведены в табл. 31, где для повышения угла зацепления использованы все возможности, вплоть до снижения радиального зазора на 0,05 т. Размеры зубчаток следует определять по формулам, приведённым в табл. 5 или на стр. 234—236, причём высоту зуба h необходимо увеличивать на 0,05 т. Допуски на наружные диаметры зубчатых колёс при применении этой коррекции должны быть выбраны по 2-му классу точности, и верхнее отклонение межцентрового расстояния в корпусе передачи не должно превышать 35 т микрон (т — модуль в мм). [c.300]

Измерение шага зацепления. Шагом зацепления называется расстояние между двумя параллеггьными плоскостями, касательными к двум смежным одноименным профилям зубчатого колеса. Отклонение шага зацепления от номинального значения определяется как рЬ = я/п os а , где а — угол исходного контура в нормальной плоскости, измеряемый с помощью шагомера для шага зацепления. Рассмотренные ранее станковые приборы (см. табл. 9.2) имеют специальные каретки для измерения шага зацепления. Кроме того, применяют накладные шагомеры для шага зацепления (рис. 9.13). Приборы снабжены двумя тангенциальными контактами координирующим 2 и измерительным J, а также опорным 3. Измерения шага зацепления производятся на всем участке перекрытия профилей за счет обкатывания прибора по зубу. Настройка приборов на номинальное значение шага зацепления выполняется с помощью приспособления по плоскопараллельным концевым мерам длины. [c.247]

Примечания 1. Показатели контакта зубьев зубчатых колес с т > 1 мм устанавливаются в зависимости от граничных значений номинального коэффициента осевого перекрытия Ер (см. п. 1 примечаний табл. 5.5). 2. Принятые обозначения Г,(г — непараллельность осей Гуу перекос осей Рр,[пг — отклонение осевых шагов по нормали Р(ц. — погрешность формы и расположения контактной линии рЬг — см. примечания к табл. 5.5 Рр — по1тешность направления зуба. Допуски или предельные отклонения обозначают аналогично указанному в примечаниях к табл. 5.4. Например, Рр п — предельное отклонение осевЬх шагов по нормали (+ верхнее, — нижнее) и т. д. 3. Если точность зубчатых колес по нормам контакта и действительные значения и Гуг Соответствуют требованиям стандартов, контроль пятна контакта в передаче не является обязательным. 4. Если суммарное или мгновенное пятно контакта отвечает требованиям стандартов, то нет необходимости производить контроль по другим показателям, определяющим контакт зубьев в передаче. 5. Допускается оценивать точность зубчатого колеса по суммарному или мгновенному пятну контакта его зубьев с зубьями измерительного зубчатого колеса. 6. На винтовые передачи (т < 1 мм) нормы и Гу и суммарного пятна контакта не распространяются. Для таких передач взамен и Гу назначается допуск на угол скрещивания осей допуск принимается равным Г . [c.411]

Для нефланкированных цилиндрических прямозубых колёс, работающих в закрытых, масляных ваннах, во многих случаях целесообразно применять угловую коррекцию зацепления с такими коэфициентами коррекции и при которых осуществляется угол зацепления а, максимально допустимый по условиям заострения зубьев [толщина зубьев по окружности выступов SeX0,4- 0,5)да] и получения достаточного коэфициента перекрытия (з>1,2, а при повышенной точности по наружным диаметрам зубчатых колёс и по межцентровому расстоянию е > 1,1). Чем больше угол зацепления а, тем ббльшую нагрузку могут передавать прямозубые колёса (см. табл. 31). Размеры зубчаток следует определять по формулам, приведённым в табл. 21, причём высоту зуба Л можно увеличивать на 0,05 т. Допуски на наружные диаметры зубчатых колёс при должны быть выбраны ио 2-му клас< точности, и верхнее откло- [c.647]

Как было показано выше, изменяя отдельные параметры зубчатых колес модуль т, коэффициент % высоты головки зуба, угол зацепления а и т. д., можно получать зубчатые колеса с различными соотношениями размеров зубьев. Например, в некоторых случаях применяют так называемый, укороченный зуб, у которого коэффициент % равен 0,8, а коэффициент %" равен 1. Укороченный зуб, следовательно, имеет головку, высота которой равна к = 0,8т, и ножку, высота которой равна к" = т. Тогда общая высота к зуба вмеето 2,2т оказывается равной 1,8т. При этом уменьшается коэффициент перекрытия, е в некоторых случаях увеличивают угол зацепления а. Как следует из формулы (20.58), чем больше угол зацепления а, тем меньшее число зубьев г , может быть выбрано на малом колесе 2. Этим объясняется переход от ранее применявшегося на практике угла зацепления а — к углу зацепления а = 20° н- 22,5". [c.449]

Для нефланкированных цилиндрических прямозубых колес, работающих в закрытых масляных ваннах, во многих случаях целесообразно применять угловую коррекцию зацепления с такими коэффициентами коррекции и (см. приложение 1, стр. 366), при которых осуществляется угол зацепления а, максимально допустимый по условиям заостреаия зубьев [толщина зубьев по окружности выступов Sg > (0,4-i-0,5)mJ и получения достаточного коэффициента перекрытия (е 1,2, а при повыщенной точности по наружным диаметрам зубчатых колес и по межцентровому расстоянию t > 1,1). Чем больше угол зацепления а, тем бо. 1ьшую нагрузку могут передавать прямозубые колеса (см. табл. 32). Размеры зубчаток следует определять по формулам, приведенным в табл. 22, причем высоту зуба А можно увеличивать на 0,05т. Допуски на наружные диаметры зубчатых колес при 1,1 < е < 1,2 должны быть выбраны по 2-му классу точности, и верхнее отклонение межцентрового расстояния в корпусе передачи не должно превышать 35т мк, где т — в мм. [c.328]

У конической зубчатой пары, в отличие от цилиндрической, коэффициент перекрытия е в различных торцовых сечениях будет различным, если передача рассчитана по системе, сохраняющей постоянный по обсолютиой величине радиальный зазор по всей длине зуба по мере приближения к внутреннему торцовому сечению е уменьшается. Для вычисления е следует в формулу (7.21) вместо углов a i подставить угол профиля на окружности вершин в соответствующем торцовом сечении (например, а ц, aii или aei аеа)- [c.57]

При высотной коррекции шестерню изготовляют с положительным коэффициентом смещения Хг, а кол с отрицательным — Хг, но так, чтобы хг = х2. Суммарный коэффициент смещения х =. 1+дг,=0. Высотная коррекция применяется при большом передаточном числе, когда требуется обеспечить такие формы зубьев шестерни и колеса, при которых они будут примерно равнопрочными на изгиб. При высотной коррекции зубчатой пары диаметры делительной и начальной окружностей совпадают, ка1Ги в нормальном зацеплении, следовательйо, межосевое расстояние а , коэффициент перекрытия а и. угол заЦёпления остаются неизменными. Общая высота зубьев также не изменяется по сравнению с ее нормальным значением. Меняется лишь соотношение между высотой головок и ножек зубьев, вследствие чего такая коррекция и называется высотной. [c.76]

Передвигаемый вручную по рампе мостик грузоподъемностью 4 т и массой 540 кг, разработанный СКВ АСУмясомолпрома, позволяет производить загрузку транспортных средств с рампы при разности уровней до 300 мм (угол подъема 5°). На тележке 5 (рис. 1.40) с колесами б и и дышлом 9 шарнирно закреплены секции 1 тл. 3 настила, опирающиеся на шарнирные звенники 11. Подвижные упоры 4 обеспечивают гарантированное перекрытие секцией 3 зазора между рампой и транспортным средством. В рабочем положении мостик опирается на задние колеса 6 и регулируемую опору 7. Для синхронизации опускания секции соединены зубчатыми секторами 10. В нерабочем положении (показано штриховыми линиями) секции устанавливают вертикально и скрепляют замком 2. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...