Оболочки Устойчивость за пределами упругости

В последней, четвертой части, изложены некоторые вопросы расчета оболочек на устойчивость за.пределом упругости. [c.14]

Результаты, полученные в предыдущих главах, относятся к случаю упругого поведения материала. Эти результаты применимы к тонким оболочкам. Так, например, в случае осевого сжатия согласно формуле Лоренца — Тимошенко относительная толщина h/R дюралюминиевой оболочки должна быть меньше 1/200. При большей толщине оболочка может потерять устойчивость за пределом упругости. Основы расчета конструкций на устойчивость за пределом упругости были заложены работами по устойчивости стержней. Поэтому, прежде чем обсуждать постановки задач устойчивости оболочек, рассмотрим вкратце историю этого вопроса. [c.301]

Обзор не претендует на полноту. Мы избегали рассмотрения частных вопросов или специальных проблем. Так, вовсе не затронуты теория пластических оболочек и пластин, течение тонких пластических слоев, приложения теории к технологическим задачам, проблема устойчивости за пределом упругости, динамические задачи и некоторые другие вопросы. [c.86]

Устойчивость за пределами упругости оболочек цилиндрических 191—208 [c.566]

Значительно хуже обстоит дело с обоснованием критерия устойчивости за пределом упругости для более сложных систем — полос, пластин, оболочек. Обычно используют один из следующих приемов. [c.358]

А. А. Ильюшин — советский ученый, один из основоположников теории пластичности, вязкоупругости, теории устойчивости пластин и оболочек за пределом упругости и др. [c.35]

На этом вопросе следует остановиться подробнее, так как задача устойчивости конструкций, работающих за пределами упругости, находится в настоящее время в столь же неподготовленном для практических расчетов состояний, как и задачи об устойчивости сферической и цилиндрической оболочек. [c.148]

УСТОЙЧИВОСТЬ ОБОЛОЧЕК ЗА ПРЕДЕЛОМ УПРУГОСТИ [c.301]

К г Л a в e XXV. Уравнение устойчивости оболочек за пределом упругости [c.353]

Григолюк Э. И. Теоретическое и экспериментальное исследование устойчивости тонких оболочек за пределом упругости. В сб. Механика. Упругость и пластичность. 1964 (Итоги науки. ВИНИТИ АН СССР). М., 1966, стр. 7—80. [c.355]

Значительный интерес представляет исследование устойчивости оболочек, подкрепленных односторонним основанием, за пределом упругости. Это связано в первую очередь с тем, что оболочки при одностороннем контакте теряют устойчивость, как правило, при более высоком уровне напряженного состояния, чем свободные оболочки. [c.91]

Применение уточненных уравнений дает возможность также решать задачи об устойчивости толстостенных оболочек в геометрически нелинейной постановке. Под критическими состояниями оболочки понимают точки вырождения линеаризованного оператора на траектории нагружения, которую строят методом продолжения решения по параметру. Регуляризацию некорректной задачи в окрестности особых точек обеспечивают Сменой ведущего параметра. При нагружении оболочки внутренним давлением характер трансформирования ее полей перемещений и напряжений определяется в большей мере физической нелинейностью. Применение к описанию деформации метода Лагранжа и учет изменения метрики в процессе трансформирования поверхности оболочки позволили описать ее большие формоизменения. Исследовано влияние формы срединной поверхности и изменения толщины оболочек на величину критического давления и характер деформирования их за пределами упругости. [c.6]

На поведение цилиндрических оболочек за пределами упругости большое влияние оказывает отношение R/1 радиуса срединной поверхности к длине образующей. В цилиндрической оболочке с величиной Rll= jA (кривая 1 на рис. 4.7) переход в пластическое состояние сопровождается потерей устойчивости. Бесконечно малое приращение нагрузки вызывает конечные приращения деформаций. Для коротких оболочек (кривым 2, 3, 4 на рис. 4.7 соответствуют оболочки с параметрами RU=, 2, 4) малому приращению нагрузки соответствуют небольшие пластические деформации. [c.160]

Таким образом, устойчивость процесса упругопластического деформирования тороидальной оболочки, находящейся под действием внутреннего давления, определяется эллиптичностью ее поперечного сечения. Тороидальные оболочки с малой эллиптичностью поперечного сечения (1,0< А< 1,6) за пределом упругости воспринимают дальнейшее повышение нагрузки. Увеличение эллиптичности поперечного сечения тороидальных оболочек (А>1,6) приводит к тому, что переход в пластическое состояние сопровождается потерей их несущей способности. [c.171]

Возьмем сферическую оболочку из упругого материала (например, надутый воздухом мяч) и погрузим ее в резервуар с водой, в котором можно создавать большие давления (рис. 142). Считая, что материал становится пластичным за пределами упругости, найти по его характеристикам а) критическое давление, при котором происходит потеря упругости, б) форму сферической оболочки после того, как она потеряет устойчивость, в) форму потери устойчивости в случае, если давление в воде мгновенно превысит в п раз критическое. [c.385]

A.A. Ильюшиным [5], [6] разработана теория изгиба и устойчивости пластинок и оболочек за пределами упругости. [c.135]

Задача устойчивой конической оболочки за пределом упругости материала значительно сложнее задачи устойчивости цилиндрической оболочки, так как докритическое напряженное состояние неоднородно. [c.364]

Формулы (5.15), (5.16) показывают, что вариации напряжений являются линейными функциями ординаты г, причём в отличие от случая упругой потери устойчивости они зависят не только от деформаций и механических характеристик материала оболочки, но и от действующих перед потерей устойчивости напряжений, а следовательно, и от сил. В этом состоит специфическая особенность явления потери устойчивости оболочки за пределом упругости. [c.286]

Основы теории устойчивости за пределом упругости были заложены в конце XIX в. Ф. Энгессером , Т. Карманом и в середине XX в. А. А. Ильюшиным, Ф. Шенлн и др. В реальных конструкциях стержни, пластины и оболочки часто имеют такие размеры, что их потеря устойчивости происходит при пластических деформациях. [c.337]

Влияние пластических деформаций. Потеря устойчивости большинства сжатых и нагруженных внутренним давлением тонкостенных гладких оболочек происходит в упругой области при сравнительно низком уровне сжимающих напряжений. Однако в некоторых случаях, при определенном соотношении осевых и окружных напряжений, в оболочке могут возникать пластические деформации. Напряжение потери устойчивости оболочки при этом снизится. Потеря устойчивости будет происходить с образованием осесимметричных врлн. Критические напряжения, полученные по деформационной теории пластичности для цилиндрической оболочки, теряющей устойчивость за пределом упругости, [c.298]

На рис. 26.4 кружками показаны результаты экспериментов А. Н. Божинского и А. С. Вольмира [26.1] (1961), проведенных на 30 точеных дюралюминиевых оболочках (L/k 2, R/h — = 25- 135). Кривая I построена по теории деформаций (v = = 0,32), кривая 2 — по теории деформаций (v == 0,5), кривая 3 — по теории течения. Оболочки при RJh < 80 теряли устойчивость за пределом упругости. При R/h < 35 наблюдалась осесимметричная, а при RJh >> 35 неосесимметричная форма потери устойчивости. Видно, что с ростом пластических деформаций [c.316]

В статье [104] описана серия экспериментов по исследованию устойчивости при осевом сжатии цилиндрических оболочек о ограничением прогиба внутрь, наружу и свободных от односторонних ограничений на нормальные перемещения срединной поверхности. Испытывались точеные на оправке обо-точки из полимера ВНГШ, стали СтЗ, бронзы Бр.ОФ-03. Все )болочки тонкие R/h = 18...91), средней длины, шарнирно зпертые. При испытании свободных оболочек получено критическое напряжение сжатия о . = 0,1 Oq, поэтому в эксперименте зафиксировано только снижение а по отношению к а . При испытании оболочек с вкладышем наблюдалась только осесимметричная форма потери устойчивости с образованием одной кольцевой складки у места закрепления оболочки. Величина Оо == а /а принимала значения от 1,09 до 1,20. В отдельных экспериментах имело место резкое снижение о. Оболочки в обойме теряли устойчивость как по осесимметричной, так и по неосесимметричной формам, причем = 1,1...2,8. Отмечено сильное влияние первоначального зазора между штампом и оболочкой на величину а и форму потери устойчивости. Оболочки теряли устойчивость за пределом упругости. [c.22]

При одноосном напряженном роетоянии (стержни) расчеты на устойчивость можно производить, пользуясь тем или иным критерием и диаграммой растяжения материала. При двухосном напряженном состоянии (пластины, оболочки) этого оказывается недостаточно. В этом случае необходимо иметь зависимость между напряжениями и деформациями за пределом упругости. Эти зависимости определяются теориями пластичности. Все известные теории пластичности относятся или к деформационным теориям или к теориям течения. В деформационных теориях устанавливаются связи непосредственно между напряжениями и деформациями, а в теориях течения — между малыми приращениями деформаций и напряжений и напряжениями. Из дефор. мационных теорий наибольшее распространение получила теория малых упруго-пластических деформаций, развитая Генки [c.303]

С а ч е и к о в А. В, Об устойчивости оболочек за пределом упругости. Изв. Казан, фил. АН СССР. Сер. физ.-матем. и техн. н., 1956. № 10, стр. 81 — 100. [c.355]

НОМ на рис. 7.10 случае продольного сжатия цилиндрической оболочки), и дается сопоставление с кривой, полученной Д. Яо ) для случая локальной потери устойчивости при изгибе с образованней овальной формы поперечного сечения (две волны в окружном направлении и одна выпучина в продольном направлении, амплитуда которой затухает от центра выпучины по экспоненциальному закону). Д. Яо в своем исследовании использовал члены, связанные с учетом больших прогибов, которые, как было показано ранее, являются существенными такой тип потери устойчивости, как правило, наблюдается при выпучивании вследствие изгиба толстостенных труб, подобных резиновым шлангам, и толстых металлических труб, выпучиваюш,ихся за пределом упругости. [c.513]

Устойчивость цилиндрической оболочки при осевом сжатии и наличии внутри оболочки жесткого вкладыша изучена в [8]. Испытана тонкая оболочка Rth = 260) средней длины, изготовленная из листовой нержавеющей стали Х18Н9-Н, на сгальном барабане, который впоследствии служил вкладышем. Для свободной оболочки получено критическое напряжение сжатия Од = 0,860о, а для оболочек с вкладышем зафиксирована только неосесимметричная форма потери устойчивости с превышением а /о в пределах от 1,210 до 1,257 раз. Влияние зазора на а не оценено. Л атериал оболочки не выходил за предел упругости. [c.21]

У подкрепленных оболочек сравнительно высокий уровень критических напряжений потерн устойчивости, расчетная величина которых может превышать значения предела текучести. По многочисленным экспериментам, проведенным на таких конструкциях для всех видов нагрузок и форм оболочек, отмечено, что достижение действующих напряжений о, приводило к потере устойчивости, не позволяя эффективно использовать подкрепление, поэтому ниже для всех случаев рекомендуется выбирать такой материал, при котором обеспечивалось бы условие сгкр < Of При необходимости особенности учета работы материала за пределом упругости и обобщение экспериментальных данных для гладких оболочек могут быть найдены в [12]. [c.43]

В заключении второй части книги рассматриваются малые прогибы тонких упругих оболочек, излагается линеаризированная теория устойчивости оболочек. Приведенные здесь общие уравнения устойчивости цилиндрических оболочек в перемещениях, вызванных потерей устойчивости, известны как уравнения Тимошенко. Дается решение этих уравнений для случая внешнего поперечного давления и равномерного продольного сжатия. Последний случай особенно интересен. Автором впервые изучена теоретически неосесимметрвганая форма потери устойчивости и показано, что в этом случае при выпучивании по коротким продольным волнам выражение для продольной критической нагрузки совпадает с формулой для критической нагрузки при симметричном волнообразовании. Здесь описан также метод расчета на устойчивость оболочек за пределом упругости. Наконец, излагается общее решение уравнений малых осесимметричных деформаций сферической оболочки и их щ)имвнение к различным случаям нагружения. [c.7]

Зубчанинов В. Г. Обш,ая теория устойчивости оболочек и пластин за пределом упругости при сложном нагружении // Современные проблемы прочности, пластичности и устойчивости. — Тверь ТГТУ, 2001. С. 3-23. [c.405]

За недостатком места в этом томе не затронут ряд интересных приложений теории пластичности. Предполагается, что эти темы будут освещены во втором томе, куда намечено включить такие вопросы, как пластические деформации металлов под сосредоточенным давлением с приложением к процессам формовки путем прокатки и волочения, теория твердости, остаточные напряжения, деформации оболочек, устойчивость тонких пластинок за пределом упругости, энергетические принципы, а также примеры течения весьма вязких материалов. Актуальность задач проектирования частей машин, подвергающихся действию очень высокой температуры, побуждает поставить на обсуждение и вопрос о ползучести металлов и, в частности, рассмотреть законы деформпрования при ползучести. Все эти вопросы, а также некоторые вопросы геофизики, [c.5]

Ниже приведены результаты решений задач о выпучивании оболочек за пределами упругости, полученные при рассмотрении устойчивости в мсиом. В практических расчетах следует пользоваться этими решениями с учетом экспериментальных данных. Эксперименты показывают, что при слабо развитых пластических деформациях необходимо так же, как и в пределах упругости, отличать устойчивость оболочек в малом и в большом. Поэтому рекомендуется при проведении расчетов использовать верхние критические значения нагрузок, умноженные на поправочные коэффициенты, учитывающие возможность выпучивания в большом. Когда пластические деформации значительны, можно вести расчеты лишь на устойчивость в малом. [c.198]

Бирюков Н. М. Устойчивость тонкой оболочки в процессах листовой штамповки за пределом упругости без учета эффекта разгрузки. — Сб. Прогрессивные процессы, штампы и оборудование для холодной и горячей штамповки , МДНТП, 1971, с. 72—76. [c.179]

К настоящему времени опубликовано очень мало работ, посвященных вопросам устойчивости конических оболочек за пределом упругости. В работе А. В. Саченкова [3] действительная диаграмма сжатия материала оболочки аппроксимируется степенной кривой. [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...