Степень уменьшения полного давлени

Под степенью уменьшения давления в турбине будем по-прежнему понимать отношение значений полного давления за и перед турбиной [c.56]

При регулировании направляющим аппаратом потребляемая мощность на валу машины определяется производительностью, полным давлением, развиваемым вентилятором, и его к. п. д. в данном режиме. При этом возникают дополнительные потери в самой машине, зависящие от угла поворота лопаток направляющего аппарата и вызывающие снижение к. п. д. машины. Степень этого снижения зависит от типа машины, типа направляющего аппарата, глубины регулирования, а также от положения исходного режима на характеристике машины. Однако даже при этом снижении к. п. д. машины расход мощности меньше, чем при дроссельном регулировании, за счет уменьшения создаваемого машиной давления до значения сопротивления тракта. [c.53]

Снижение полного давления имеет место и в скачке, возникающем вблизи минимального сечения камеры смешения. Природа скачка на входе в диффузор до сих пор еще не исследована с необходимой полнотой. При объяснении причин образования скачка необходимо учитывать, что в двухфазном потоке с большой степенью влажности скорость звука в зависимости от частотно-структурного параметра может значительно снижаться. Особенно интенсивное уменьшение скорости звука отмечается при переходе к пузырьковой и слоистой структурам. Так как скорость двухфазного потока достигает в камере смешения больших значений, то число Маха может стать больше единицы при этом создаются условия, приводящие к образованию адиабатических скачков уплотнения. Следует учитывать, что в потоке большой влажности скачок уплотнения сопровождается конденсацией паровой фазы, частичной или полной. В пузырьковой среде в скачке могут происходить захлопывание паровых пузырьков и полная конденсация. Как показывают визуальные наблюдения за скачком в инжекторе, поток имеет однородную структуру (жидкая фаза практически лишена паровых пузырьков). Это дает основания предполагать, что рассматриваемый скачок является комплексным, сопровождающимся конденсацией, сжатием потока и исчезновением пузырьковой структуры (скачок уплотнения, совмещенный с кавитационным, конденсационным скачком). [c.269]

Второй важной особенностью работы компрессора с таким полем скоростей является значительное уменьшение радиальной неравномерности при прохождении потока через осевую ступень. Уменьшение осевой скорости перед ступенью ведет к увеличению степени повышения давления Лст> тем более резкому, чем круче протекает характеристика ступени. Поэтому в зонах с пониженными значениями pi и ia ступень будет сообщать воздуху больше энергии и обеспечит большее повышение давления, чем в зонах с повышенными значениями Сю. В результате неравномерность поля полных давлений воздуха за ступенью будет уже значительно меньше, чем перед ступенью. Поэтому радиальная неравномерность потока на входе в многоступенчатый компрессор оказывает существенно [c.160]

Для более полного удаления газов из воды необходимо обеспечить, большее значение средней разности давлений Др это может быть достигнуто путем уменьшения парциального давления газов в паровом пространстве, т. е. путем увеличения выпара. На электростанциях для улучшения степени деаэрации расход пара с выпаром доводят до 10 кг на 1 m деаэрируемой воды при наличии охладителя выпара, а при его отсутствии ограничиваются расходом 1—2 /сг на 1 т. Расход пара в выпаре часто относят к расходу греющего пара. В этом случае расход пара в выпаре составляет от 5 до 10% расхода греющего пара при наличии охладителя выпара и около 1 % при его отсутствии. Возможность увеличения выпара при наличии охладителя объясняется тем, что в этом случае большая часть пара из выпара конденсируется (не теряется) и тепло конденсации используется для предварительного подогрева деаэрируемой воды. Поэтому в настоящее время деаэраторы, как правило, снабжаются охладителем выпара, который представляет собой небольшой теплообменный аппарат поверхностного типа. Из формулы (345) следует, что при прочих [c.381]

Параметрами, наиболее существенно влияющими на степень отклонения течения от равновесного, являются абсолютный размер сопла (его длина или диаметр минимального сечения с , форма и степень геометрического расширения сопла Р (или г), полные давление Ро и температура То, а также состав газовой смеси на входе в сопло, определяемый типом топлива и коэффициентом избытка окислителя а. Изменение абсолютного размера сопла эквивалентно изменению времени пребывания газа в сопле, уменьшение которого (при прочих равных условиях) приводит к увеличению отклонения течения от равновесного. Уменьшение давления ро также приводит к увеличению степени отклонения течения от равновесного, поскольку уменьшается число эффективных соударений (особенно для тримолекулярных высокоэнергетических реакций) и увеличивается исходный уровень диссоциации продуктов сгорания перед соплом. [c.196]

При увеличении полного давления на входе в сопло величина А х уменьшается, что объясняется уменьшением степени диссоциации продуктов сгорания. [c.358]

Приведенные данные иллюстрируют также снижение потерь импульса при полностью замороженном процессе расширения продуктов сгорания А/3 с увеличением полного давления на входе в сопло ос что связано с уменьшением степени диссоциации продуктов сгорания на входе в сопло. Этот результат справедлив для всего рассмотренного в работе [13] диапазона изменения геометрической степени расширения сопла, коэффициента избытка воздуха а, давления и температуры торможения потока на входе в сопло. [c.360]

Конструкцию надо выполнять из меньшего числа деталей и узлов. Степень простоты конструкции — показатель мастерства конструктора. Для уменьшения числа элементов конструкции необходимо совмещать функции элементов различного назначения, более полно использовать внутренние энергетические возможности системы, исключать излишества. Так, в приспособлении для регулирования уровня жидкости в емкостях (А.с. № 492860, СССР, G 05 d 9/4), применяемом в ряде устройств, для повышения герметичности запорного органа использовано давление той же жидкости, протечки которой через этот запорный орган надо уменьшить (рис. 2). [c.14]

Однако увеличение давления в камерах сгорания в большей степени сказывается на уменьшении протяженности зоны сгорания топлива, чем на теплообмене излучением. Это обстоятельство имеет большое значение прежде всего для высоконапорных парогенераторов. Оно указывает на нецелесообразность развития в них экранных поверхностей и, напротив, на целесообразность всяческого развития конвективных поверхностей. Конечно, невозможно полностью исключить в парогенераторах экранные поверхности, поскольку необходимо обеспечить заш,иту стенок топочной части. Однако значительно меняющаяся длина зоны сгорания жидких и в особенности газообразных топлив (в кинетическом режиме) при повышенном давлении, и высокие удельные тепловые нагрузки на единицу объема позволяют сокращать размеры объема топок таких генераторов до минимума и проектировать их с таким расчетом, чтобы обеспечить возможно более полное выгорание топлива. Производительность же таких парогенераторов с заданными параметрами вполне будет обеспечена эффективно работающими конвективными поверхностями. [c.36]

Степень неравномерности регулирования скорости составляет обычно 3,5—5,5%- Она не должна быть большей, так как при полном сбросе нагрузки система регулирования может не удержать турбину от чрезмерного повышения числа оборотов и сработает автомат безопасности. Следует иметь в виду, что увеличение температуры масла в некоторых системах регулирования (ББЦ), вызывающее уменьшение вязкости, ведет к снижению его давления, к уменьшению неравномерности регулирования скорости турбины. [c.57]

Если при снятии эксплуатационных характеристик не будут учитываться вопросы изменения обстановки и применяться методы обеспечения доброкачественности информации (гл. 1), то эти характеристики не будут обусловливать безаварийную работу турбины. Например, степень неравномерности регулирования конденсационной турбины, определенная при паспортной величине вакуума, окажется увеличенной при работе с несколько большим давлением в конденсаторе (летом). Регулирование перестает выдерживать сброс полной нагрузки ( 6-3). В другом случае уменьшение степени неравномерности регулирования произойдет в летнее время в связи с увеличением температуры масла (при многокаскадном регулировании с проточными системами). [c.28]

Экран за диффузором создает подпор, заставляющий поток растекаться по сечению. Это приводит к уменьшению области отрыва потока, а следовательно, к более эффективному его растеканию. При этом уменьшаются как потери внутри диффузора, так и потери динамического давления на выходе. Одновременно экран заставляет поток повернуться в радиальном направлении (на 90°) до выхода из сети. При отсутствии плавного закругления на выходной кромке диффузора этот поворот сопровождается значительным сжатием струи (рис. 11-1, а), а следовательно, повышением ее кинетической энергии, поэтому при установке экрана за диффузором с небольшой степенью расширения, когда средняя скорость потока в месте поворота значительна, выигрыш, получаемый из-за растекания и более полного расширения струи в диффузоре, может оказаться меньше тех дополнительных потерь, которые появляются вследствие сжатия струи на выходе. При большой степени расширения (большом угле) диффузора потери из-за поворота потока становятся сравнительно небольшими и влияние экрана оказывается более благоприятным. [c.502]

Опытная зависимость п=/(а, п), приведенная на рис. 10.6, показывает, что вначале с ростом угла а потери несколько падают, а затем возрастают почти по линейному закону. Если при а<15° рассматриваемая зависимость расслаивается по степени расширения п, то при а>15° все кривые сливаются, образуя одну общую линию. Этот факт свидетельствует об отрывном течении, в результате чего дальнейшее расширение канала практически не может повлиять на преобразование энергии, так как за сечением отрыва повышения давления нет и вся кинетическая энергия потока теряется. При увеличении угла а сечение отрыва приближается к входному сечению диффузора и соответственно возрастают полные потери. Таким образом, чем больше угол а, тем меньше допустимая с точки зрения возникновения отрыва степень расширения п. На рис. 10.7 приведены опытные данные, связывающие между собой предельные значения рассматриваемых параметров, при которых еще возможно безотрывное течение в конических диффузорах. Область ниже кривой а—а соответствует безотрывному течению. Если параметры диффузора попадают в зону над кривой, то наиболее вероятен отрывной характер течения. Хорошо видно уменьшение предельной степени расширения с ростом угла а и асимптотическое увеличение ее с уменьшением а. Эта асимптота соответствует углу порядка 7—8°. т. е. при а<8° течение безотрывно при любой степени расширения п. [c.277]

При развитии пограничного слоя в условиях неблагоприятного градиента давления эффект восстановления давления в потоке проявляется в меньшей степени. Максимальное касательное напряжение, которое теперь наблюдается в пограничном слое на некотором расстоянии от стенки, увеличивается растут также и генерация турбулентности и диссипация энер(ГИ . Поэтому полная работа сил сопротивления в потоке увеличивается. Хотя при этом и происходит уменьшение касательных напряжений на стенке (как свидетельствует об этом снижение С/), суммарное лобовое сопротивление тела, слагающееся как из сопротивлений трения, так и из сопротивления давления, возрастает. [c.277]

На рис. 3.35 показано изменение параметров потока вдоль оси канала при полно.м открытии клапана. Картина течения при этом существенно меняется. Среднее давление полного торможения по сравнению с режимом при /г=2 мм повышается, что связано с уменьшением степени дросселирования потока на клапане, и наблюдается большая неравномерность этой величины вдоль канала первой ступени. Это связано со сверхзвуковым характером течения почти по всей длине канала и влиянием боковых стенок. [c.133]

При ПОЛНОЙ регенерации возрастает с уменьшением степени повышения давления я и с повышением отношения температур [c.396]

На рис 1 приведена экспериментальная характеристика ступени осевого компрессора с относительным диаметром втулки на входе ( 1=0,875, полученная при испытаниях со всасыванием воздуха из атмосферы и выбросом его за дросселем в атмосферу. Степень повышения давления в ступени я 1,2 перепад на дросселе много меньше критического. Точка А на характеристике соответствует полному открытию дросселя. По мере, прикрытия дросселя расход воздуха монотонно уменьшается до режима, соответствующего точке В. Сколь угодно малое дальнейшее прикрытие дросселя приводит к скачкообразному уменьшению расхода и напора режим работ ступени перемещается в точку С. Этот переход характеризуется появлением в ступени развитого однозонного вращающегося срыва. Скорость относительного вращения срывной зоны =0,13. [c.134]

Причиной значительного повышения сопротивления деформации с ростом скорости при горячей обработке является следующее. При деформации металла, нагретого до высокой температуры, идут два противоположные процесса упрочнение и рекристаллизация. При различной скорости -деформации рекристаллизация происходит в разной степени. При малой длительности деформации рекристаллизация полностью завершиться не может, и увеличение времени резко сказывается на степени завершения этого процесса. Но чем полнее проходит рекристаллизация, тем выше пластические свойства металла и ниже его сопротивление деформации. Таким образом, уменьшение скорости горячей обработки давлением снижает сопротивление деформированию и увеличивает его пластичность. Однако необходимо учитывать, что при деформации металла выделяется значительное количество тепла, повышающее температуру металла. Вследствие теплового эффекта при больших скоростях сопротивление деформации падает. Поэтому нет причин к понижению скоростей горячей обработки металлов давлением, а, наоборот, имеются все основания для внедрения скоростных методов обработки давлением. [c.55]

Данные расчетов, приведенные в табл. 5, показывают, что при вакууме в камере охлаждения 10 —10 Па полное термическое сопротивление в несколько раз больше, чем при охлаждении в среде инертного газа (аргона) при давлении 1,3-10 —2,7-10 Па. Это обусловлено невозможностью создать в вакууме плотный термический контакт между полосой и охлаждающим роликом. Кроме того, в вакууме сопротивление контакта является определяющим, так что уменьшить общее термическое сопротивление можно только при увеличении внешнего давления (натяжения полосы) или снижении степени шероховатости поверхности полосы и охлаждающего ролика. Расчеты показывают, что на уменьшение термического сопротивления контакта благоприятно сказывается наличие на стали даже тонкого покрытия с высокой теплопроводностью и пластичностью (например, алюминиевого). [c.42]

Другая возможность увеличения полезного груза заключается в разделении ракеты на параллельные ступени вместо последовательных. Основное преимущество такого расположения ступеней состоит в уменьшении гравитационных потерь благодаря тому, что все двигатели могут быть использованы на полную тягу прямо со старта, а не включаться последовательно, один за другим. Однако в этом случае ракета становится более громоздкой и аэродинамические потери могут стать значительными исключение составляют очень мощные ракеты, рассчитанные на очень большие дальности, у которых аэродинамические потери незначительны по сравнению с гравитационными. Другим отрицательным фактором является ухудшение эффективности сопел тех двигателей, которые используются для создания тяги после сбрасывания первой ступени. Если эти двигатели начинают работать прямо со старта, то степени уширения их сопел лимитируются высоким давлением атмосферы на малых высотах при последовательном же соединении ракет степени уширения сопел таких двигателей могут быть приспособлены к пониженному давлению, преобладающему на той высоте, на которой они начинают работать. [c.729]

Регулирование подачи производится за счет слива жидкости из рабочих камер в картер насоса на части нагнетательного хода поршней. Если на протяжении всего хода поршня на вытеснение сливные клапаны закрыты, то подача насоса максимальна, а если открыты, то подачи нет. Управление осуществляется при помощи распределительной втулки, степенью перекрытия которой каналов а и б определяется доля фазы вытеснения, сбрасываемая через сливной клапан. При полном перекрытии каналов а и б давление перед сливным клапаном возрастает и он закрывается, после чего открывается нагнетательный клапан и жидкость поступает в коллектор нагнетания, а от него — в нагнетательный штуцер насоса. Рабочий диапазон изменения подачи составляет (0,1 - 1,0)0о. Увеличение подачи происходит при движении тяги 15 внутрь насоса, а уменьшение — при обратном ее ходе. Реверсирование потока рабочей жидкости в таких насосах невозможно. [c.200]

По данным [76] зависимость от температуры газа является более сильной, чем по данным [75]. Опытами Т. Кунитомо и М. Осуми [76] было установлено, что повышение давления сверх атмос( рного не оказывает заметного влияния на степень черноты SO2. При изменении давления путем изменения содержания в газовом объеме азота Ng степень черноты уменьшается с уменьшением полного давления. Наоборот, для чистого SOj уменьшение давления при постоянном РдоЛ приводит к увеличению степени черноты газа. [c.42]

В пространственном венце ВНА такой способ определения потерь является приближенным и обычно приводит к снижению КПД осевой ступени при числах М1>0,35. Особенно резко уменьшается расчетная величина КПД ступени относительно действительного его значения с уменьшением степени повышения полного давления в ступени. Поэтому знание действительных потерь в ВНА с различными законами распределения параметров потока и решеток по радиусу необходимо для правильной оценки свойств осевого компрессора и отдельных его ступеней. Выполнение этой задачи требует систематизации сушествуюшего материала по продувкам ВНА и проведения дополнительных экспериментальных работ. [c.112]

Сравнение показывает, что повышение степени сжатия эжектора при замене сужающегося насадка высоконапорного газа сверхзвуковым соплом является в основном следствием уменьшения потерь давления в прямом скачке уплотнения. Однако даже для оптимального двухструйного эжектора с цилиндрической камерой смешения и расширяющимся диффузором при малых значениях коэффициента эжекции и больших перепадах давления эти потери весьма велики. Так, в приведенном выше примере для оптимального эжектора, рассчитанного на А,—0,1, 0 = 1 и в = 50, потери полного давления в прямом скачке уплотнения, расположенном в выходном сечении камеры смешения, составляют 72%. [c.236]

С ростом давления (или степени понижения тг ) уровень статического давления на стенке дозвуковой и сверхзвуковой части в целом монотонно возрастает по отношению к давлению в окружаюгцей среде (рис. 3.61а). Поскольку течение в большей части сверхзвукового сопла и в дозвуковой части автомодельное, т. е. не зависит от давления в окружающей среде, то в этих областях сопла статическое давление на стенке, отнесенное к полному давлению в сопле, не зависит от величины тг , за исключением области в районе среза сопла при небольших перепадах давления 71 3,75 (рис. 3.616). Как видно на рис. 3.61а, так и рис. 3.616 при тг < 3,75 для рассматриваемого варианта сопла в сверхзвуковой части у среза возникает отрыв потока, который сопровождается повышением давления до давления в окружающей среде. С уменьшением величины 71 отрыв потока все больше перемещается внутрь сопла от среза к критическому сечению. Характерно, что при степени понижения давления Пс меньше критического значения (тг < 1,89 для = 1,4) в связи с наличием угловой точки в критическом сечении имеет место значительный локальный разгон потока до сверхзвуковой скорости (до чисел 1,75), характеризующийся резким снижением статического давления в районе критического сечения с последующим торможением потока и ростом давления в возникающем за критическим сечением скачке уплотнения (см. схему на рис. 3.60а). После достижения некоторой максимальной величины, давление на стенке сопла снова начинает уменьшаться в связи с общим разгоном потока в сверхзвуковой части, как это имеет место в обычных сверхзвуковых соплах. [c.125]

Этот факт имеет достаточно прозрачное физическое объяснение. При неизменных геометрии трубы и степени расширения в ней увеличение ц достигается прикрьггием дросселя, т. е. уменьшением площади проходного сечения для периферийных масс газа, покидающих камеру энергоразделения в виде подогретого потока. Это равносильно увеличению гидравлического сопротивления у квазипотенциального вихря, сопровождающегося ростом степени его раскрутки, увеличением осевого градиента давления, вызывающего рост скорости приосевых масс газа и увеличение расхода охлажденного потока. Наибольшее значение осевая составляющая скорости имеет в сечениях, примыкающих к диафрагме, что соответствует опытным данным [116, 184, 269] и положениям усовершенствованной модели гипотезы взаимодействия вихрей. На критических режимах работы вихревой трубы при сравнительно больших относительных долях охлажденного потока 0,6 < р < 0,8 течение в узком сечении канала отвода охлажденных в трубе масс имеет критическое значение. Осевая составляющая вектора полной скорости (см. рис. 3.2,а), хотя и меньше окружной, но все же соизмерима с ней, поэтому пренебрегать ею, как это принималось в физических гипотезах на ранних этапах развития теоретического объяснения эффекта Ранка, недопустимо. Сопоставление профилей осевой составляющей скорости в различных сечениях камеры энергоразделения (см. рис. 3.2,6) показывает, что их уровень для классической разделительной противоточной вихревой трубы несколько выше для приосевых масс газа. Максимальное превышение по модулю осевой составляющей скорости составляет примерно четырехкратную величину. [c.105]

Влияние числа Маха на отражают кривые на рис. 7.5, в, подтверждающие, что в дозвуковом диапазоне скоростей на входе полные потери увеличиваются с ростом М в зоне влажного пара. Характерно, что при больших числах Mi особенно интенсивный рост отмечается при переходе в область влажного пара (примерно в 4 раза). Следует отметить, что графики на рис. 7.5, в относятся к предельному диффузору, имеющему степень расширения п = 6,83 и угол раскрытия уд=13°. Коэффициент при Mi = = 0,843 и /2so>l,10 достигает 65 7о, что дает основания предположить, что в диффузоре реализуется отрыв двухфазного пограничного слоя. Несмотря на уменьшенные продольные градиенты давления, вследствие интенсивной диссипации кинетической энергии в пристенной области профили скоростей пробретают пред-отрывную форму. [c.238]

Зависимость давления ррс в камере P от расхода пара представлена линией АВ на рис. VIII.8. Давление pi перед соплами после полностью открытых клапанов определим, оценив потери в стопорных и регулировочных клапанах. С достаточной степенью приближения можно считать их пропорциональными квадрату расхода пара. Найденным отношением давлений П = pp /pi однозначно определяются основные характеристики рассматриваемого участка ступени отношение скоростей и Со, к. п. д. и степень реактивности рт. Значение рт с уменьшением отношения ы/Со при снижении нагрузки несколько понижается, если скорость не становится сверхкритической. В отличие от ступеней с полным подводом пара вследствие перетеканий в парциальных ступенях не бывает большой отрицательной степени реактивности. При критической скорости в рабочем колесе, которая может быть [c.139]

Если на холостом ходу возникнут качания регулирования колебания числа оборотов (частоты), качание рычагов регулирования, колебания давления по манометрам масла и пара, то в первую очередь следует довести противодавление или давление в конденсаторе до нормальных значений, не допуская работы при пониженном конечном давлении. Если это не поможет, то надо увеличить до нормы или немного выше нормы давление масла на регулирование. И только в том случае, когда эти мероприятия не приведут к уменьшению качания до до пустимых на холостом хо ду пределов (примерно с полным размахом не превышающим 20— 30 об мин или 0,4—0,5 гц), можно у вел ичить степень неравномерности с помощью регул ировочных механизмов на последнем каскаде усиления. Эта временная мера ставит цель стабилизировать работу регулирования так, чтобы можно было приступить к снятию хара ктеристи-ки регулирования, по данным которой будет произведена окончательная установка степени неравномерности. [c.131]

Весьма эффективным методом снижения потерь в коротких диффузорах с большими степенями расширения является отсос пограничного слоя и вдув активного потока в диффузорный канал. Некоторые схемы такого воздействия показаны на рис. 10.12. Существует достаточно много схем организации отсоса. Наиболее часто используется щелевой отсос с расположением первой щели отсоса перед сечением отрыва. Более эффективен отсос потока через перфорированные стенки. В этом случае помимо удаления заторможенной жидкости на основное течение накладывается поперечный градиент давления, обеспечивающий отклонение линий тока к стенкам канала (рис. 10,12,6). Зависимость величины от интенсивности отсоса q=mora/m, где /Иою—количество отсасываемой жидкости, а т — общий ее расход, показывает (рис, 10,13), что при q = b % коэффициент полных потерь может быть уменьшен на 20—30 % исходного уровня. Основным недостатком рассматриваемого метода является необходимость использования для отсоса независимого источника низкого, давления и удаления из канала части потока. Добавочные затраты энергии на осуществление этих процессов оказываются заметными. Иногда для отсоса можно использовать естественный продольный перепад давления, имеющийся в диффузоре. Схема такого отсоса с возвратом удаленной жидкости в канал изображена на рис. 10.12,е. Однако эффективность этой схемы мала, так как энергия, необходимая для отсоса жидкости из нредотрывной зоны, заимствуется непосредственно из основного течения, а КПД естественного эжектора достаточно низок. [c.284]

ВИСИТ от возможности модификации ТРТ. Например, существующий прототип топлива со скоростью горения, превышающей в 2,5 раза скорость горения базового ТРТ, позволяет увеличить удельный импульс почти на 5,5% по сравнению с значением для базового двигателя с соплом. Далее, принимая во внимание тот факт, что предел прочности модифицированного топлива на 25% выше, чем у базового, диаметр внутреннего канала можно уменьшить, доведя отношение внешнего диаметра заряда к внутреннему до 3,5. Это позволило бы разместить в камере 1,36 кг дополнительного топлива и тем самым увеличить полный импульс РДТТ на 12,4%. Замена ТРТ и увеличение свода горения вместе позволяют снизить максимальное рабочее давление до уровня, соответствующего давлению в базовом двигателе, а единственным недостатком было бы увеличение полного веса РДТТ приблизительно на 2%. В табл. 11 подытожены результаты расчетов таких вариантов и, кроме того, приведены данные, иллюстрирующие влияние длины РДТТ на удельный импульс. При уменьшении показателя степени в законе скорости горения топлива с 0,5 до 0,4 приращение скорости ракеты с бессопловым двигателем было бы на 13% больше, чем для соответствующего двигателя с соплом. [c.138]

Образовавшаяся двуокись азота вновь реагирует с водой, на /з превращаясь в азотную кислоту и на 1/3 в окись азота, и т. д. Таким образом, сколько бы циклов поглощения ни проводилось, невозможно всю двуокись азота превратить в азотную кислоту всегда Уз окислов азота будет выделяться в газовую фазу в виде N0. Учитывают также, что с уменьшением общей концентрации окислов азота процесс окисления N0 резко замедляется и для практически полной переработки окислов в кислоту потребовались бы огромные объемы реакционной аппаратуры. В связи с этим ограничиваются определенной степенью абсорбции окислов азота в системах, работающих при атмосферном давлении, 92—94%, а в системах, работаюпщх под повышенным давлением, 98—99,5%. [c.50]

Степень сжатия — отношение полного объема цилиндра к объему камеры сгорания. При большей степени сжатия рабочая смесь в конце такта сжатия будет занимать меньший объем, поэтому увеличиваются давление и температура рабочей смеси, а также скорость ее сгорания. В результате этого повышаются экономичность и мош,ность двигателя за счет уменьшения тепловых потерь и увеличения среднего давления газов на поршень. Однако повышение степени сжатия ограничено стойкостью топлива кдетонацни. Степень сжатия в двигателях изучаемых автомобилей от 7,2 до 8,8. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...