Диаграмма взаимных деформаций

Диаграмма взаимных деформаций 149 Диада-единица 178 Диадное произведение, левый множитель 177 [c.637]

Кривые, показанные на рис. 2.1, иллюстрируют влияние скорости деформации на вид диаграмм напряжение—деформация, полученных при испытаниях на растяжение при комнатной и высокой температурах. Скорость деформации растяжением на рабочей длине образца во время испытаний автоматически поддерживали постоянной. Из приведенных данных следует, что даже при комнатной температуре предел текучести и напряжение течения увеличиваются по мере увеличения скорости деформации. При высокой температуре эта закономерность постепенно становится все более ярко выраженной. Временное сопротивление повышается на 30 МН/м , если скорость деформации уве- личивается в 10 раз. Изменение взаимного положения кривых напряжение — деформация при 450 °С при увеличении скорости деформации позволяет предположить, что при еще большем увеличении скорости деформации (больше максимально исследованной скорости 85 %/мин) указанные кривые приблизятся к соответствующим кривым при комнатной [c.40]

Возникает вопрос взаимного расположения этих предельных кривых. Для материалов, которые мы традиционно относим к категории пластичных, горизонтальная прямая (рис. 57, а) в правой части диаграммы располагается ниже предельной огибающей по разрушению. И это легко понять. Обычное испытание образца на растяжение отображается кругом Мора. По мере увеличения напряжения а круг увеличивается, как это показано на рис. 57, а, и -когда напряжение а достигнет предела текучести, круг Мора касается предельной прямой, отражающей возникновение пластических деформаций. Дальнейшее увеличение напряжения а приводит к разрушению образца. На диаграмме это отмечается тем, что круг Мора соприкасается с предельной огибающей по разрушению. Все это — для материала пластичного. [c.89]

Теперь рассмотрим взаимное расположение огибающих для хрупкого материала (см. рис. 8.5, б). Здесь прямая 1 в правой части диаграммы расположена выше кривой 2. При испытании образца на растяжение круг Мора S, не касаясь прямой 1, соприкасается с кривой 2. Разрушение происходит без заметных остаточных деформаций, как и положено для хрупких материалов. Предел текучести при этом, естественно, не определяют. Но это еще не значит, что он не существует. Представим себе, что мы испытываем тот же образец на растяжение в условиях высокого гидростатического давления. Тогда круг 5, как единое целое, сместится в левую часть диаграммы и при увеличении растягивающей силы коснется сначала прямой 1, но не кривой 2. Мы получаем и пластические деформации для материала, считающегося хрупким, и находим даже его предел текучести. [c.359]

Потому, что удлинение каната при растяжении происходит не только за счет удлинения нитей, но и за счет их частичного изгиба и закручивания. Приведенный модуль упругости каната при растяжении не остается постоянным, т. е. диаграмма растяжения каната даже при упругих деформациях нитей не будет линейной. На первой стадии растяжения нити уплотняются, и зазоры между ними постепенно уменьшаются. При дальнейшем растяжении заметную роль приобретают местные деформации, возникающие в зонах взаимного контакта нитей. [c.358]

По мере накопления экспериментальных данных обнаруживались явления и закономерности, которые могли поколебать убежденность в физическом существовании склерономной неупругой деформации, ]Многочисленные факты сходства свойств, наблюдаемых при быстрых нагружениях и при выдержках, взаимное влияние соответствующих процессов неупругого деформирования свидетельствуют о том, что между ними нет резкой границы, в особенности при повышенных температурах. Поэтому вполне естественными были попытки получить уравнение состояния, пригодное в равной степени для описания диаграмм быстрого деформирования и кривых ползучести. [c.124]

Пусть имеется п заготовок (листов), каждая из которых, в частности, /-Я заготовка, характеризуется следующими величинами р,- — плотность, hi - толщина заготовки, е,- - деформационный предел упругости, Ej -модуль упругости, Ст) — снимаемое с диаграммы о—е для /-й заготовки значение напряжения для деформации —вязкость разрушения/-й заготовки задана матрица взаимного склеивания с,у [c.247]

Вообще говоря, для изотропных материалов испытания на сдвиг не имеют самостоятельного значения. Как это будет показано в главах 5, 11, деформация сдвига специальным выбором осей координат может быть сведена к суперпозиции деформаций растяжения и сжатия в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Это позволяет теоретически построить диаграмму сдвига г (7) по диаграмме (т ) для растяжения и сжатия и установить связь между механическими характеристиками растяжения и сдвига. [c.62]

Штриховые горизонтальные линии на диаграмме приспособляемости отвечают условиям смешанного (сочетание пластической и вязкой деформации) знакопеременного течения. Они определены здесь без учета взаимного влияния обоих процессов неупругого деформирования. Необходимые уточнения этого условия могут быть без труда внесены при наличии соответствующих экспериментальных данных. [c.25]

Основным результатом проведенных р этих работах исследований явилась полная диаграмма приспособляемости, изображенная на рис. 6. В работе [187] эта диаграмма была обобщена с учетом ползучести. С этой целью изохронная кривая ползучести аппроксимировалась идеализированной диаграммой подобно тому, как было сделано в [23] при расчете дисков. Полученные результаты распространены на случай развитого знакопеременного течения, хотя в данных условиях использование изохронных кривых может приводить к существенным ошибкам вследствие взаимного влияния процессов пластического деформирования и ползучести, происходящих в разных направлениях. Авторы работы [187] принимают, что деформация, накопленная к моменту приспособляемости (или неупругой стабилизации), равна допуску, по которому производится схематизация диаграммы деформирования. Поскольку деформированное состояние оболочки ТВЭЛ близко к однородному, это допущение представляется приемлемым. Некоторые результаты работ [84, 85, 187] были включены в американский КОД по проектированию сосудов давления в атомной энергетике [79]. Отметим также, что в материалах и программах прошедших четырех международных конференций по строительной механике в реакторостроении (1971, 1973, 1975, 1977 гг.) уделено значительное внимание теории приспособляемости, рассматриваемой в качестве одного из основных направлений при анализе поведения конструкций в условиях циклических механических и тепловых воздействий. [c.43]

Проанализирована взаимосвязь мешду продольными и поперечными упругопластическими деформациями и характер изменения коэффициента поперечной деформации при статическом и циклическом нагружениях. Показана возможность взаимного пересчета диаграмм циклического деформирования по продольной и поперечной деформациям. Приведены экспериментальные данные об изменении коэффициента поперечной деформации при мягком и жестком нагружениях в условиях комнатной и повышенной температур. [c.143]

Оптическая тренога 13, вращающаяся по двум взаимно перпендикулярным осям, в соответствии с изменением нагрузки и деформации отклоняет при помощи системы зеркал луч света, направленный на него из осветителя 15, и вычерчивает диаграмму растяжения образца на стекле или фотопленке 14. [c.68]

Взаимная замена зубчатых колес, не вызывающая особых затруднений, позволяет расширить пределы времени проведения эксперимента и точнее отразить изменения линейных размеров образца при термической обработке. Пометки на диаграмме производят нажатием кнопки. Для определения деформации под нагрузкой на пластину устанавливают необходимый груз. [c.142]

При статич. Д. в. до 3—5 ГПа исследуются в-ва в газообразном и конденсиров. состояниях, при больших Д. в.— в осн. ТВ. тела. В физике твёрдого тела, наряду с феноменологич. описанием поведения в-в, определением крист, структуры и построением диаграмм состояния, при Д. в. исследуются свойства в-ва, связанные с явлениями на молекулярном уровне . К ним относятся св-ва, обусловленные движением атомов, молекул, точечных и линейных дефектов крист, структуры и т. д. (диффузия, кинетика фазовых переходов, деформация и разрушение под действием механич. нагрузок и др.) св-ва, определяемые взаимным расположением атомов, расстоянием между ними и колебаниями крист, решётки (сжимаемость, упругость, электропроводность, ферромагнетизм) св-ва, связанные с видом возникающих в тв. теле элем, возбуж- [c.141]

Как показывает диаграмма напряжение —деформация , изображенная на рис. 10.4, для идеально пластического тела взаимно однозначная связь между напряжением и пластической деформацией невозможна. Действительно, после достижения состояния течения (0 = 0 ) пластическая деформация становится неопределенной. Естественно считать, что такой взаимно однознач- [c.734]

Первое разрушение слоя ). Рассмотрим одноосное растяжение слоистого стеклопластика с взаимно ортогональной укладкой армирующих волокон. (Схема армирования [0790°]s, направление арматуры слоев 0° совпадает с направлением действия нагрузки.) Диаграмма о(е) такого материала (рис, 3.3) состоит из двух линейных участков. Деформация, соответствующая точке перелома на диаграмме а(е), приблизительно равна предельной деформации при растяжении однонаправленного материала перпендикулярно направлению армирования. На микрофотографии поперечного сечения образца, нагруженного выше точки перелома (рис. 3.4), хорошо различимы трещины в слоях с ориентацией 90°. Очевидно, изменение угла наклона диаграммы вызвано разруше- [c.110]

Подход Петита — Ваддоупса предполагает постоянную податливость композита в пределах каждой ступени нагружения и взаимную независимость различных механизмов разрушения. Тангенциальные модули, используемые при вы-числениях податливостей, зависят только от одной компол ненты деформации, т. е. на величину тангенциального модуля в направлении волокон не влияют деформации в поперечном направлении или сдвиговые деформации и т. д. Рассматриваемый подход ограничивается анализом несущей способности слоистых композитов, симметричных относительно срединной плоскости (Bij = 0), в условиях одноосного или пропорционального двухосного нагружения в плоскости армирования. Поскольку в основу подхода положена классическая теория слоистых сред, межслойные взаимодействия не учитываются. Как и в предыдущем методе, для слоистых композитов с одинаковой схемой армирования в плоскости, но разным расположением слоев по высоте предсказываются идентичные предельные кривые и диаграммы деформирования. В действительности разное расположение слоев по высоте композита может внести значительные изменения в величину прочности. [c.151]

Из анализа диаграммы усталости [81] следует, что периоду разрушения, во время которого рвутся межатомные связи, предшествует этап, связанный с накоплением искажений кристаллической решетки, называемой иякубационным. Он характеризуется отсутствием полос скольжения, видимых в оптический микроскоп. При этом пластическая деформация накапливается за счет перемещения зерен по их границам и их взаимного поворота. Эти процессы при малых перенапряжениях способствуют упрочнению периферии зерен вследствие диффузии инородных атомов и скопления дислокаций у их границ. [c.52]

Совмещение кинематической и динамической диаграмм может рассматриваться как аналогия статической диаграммы сил стержневых систем, где векторы отдельных перемещений и деформаций представляют плоскую систему шарнирных стержней или звеньев, вращающуюся около полюса (аналогия Штиглица). Можно показать, что суммы моментов сил возбуждения и всех сил трения относительно начала также уравновешены, поскольку силы и Г не имеют плеч, а силы Уц взаимно-противоположны и моментов относительно начала не имеют. Это отображает баланс работ внешних сил и рассеяний в разных местах колеблющейся системы при устойчивых вынужденных колебаниях с любой частотой. [c.43]

На переходных участках, сопрягающих трубы круглого и прямоугольного сечений (см. диаграмму 5-27), переход потока из осесимметричного в плоский (и наоборот) сопровождается деформацией его в двух взаимно перпендикулярных плоскостях — расширением в одной и сужением в другой [5-84]. В таком сложном потоке. могут одновременно наблюдаться эффекты, присущие как диффузора.м, так и конфузорам. Если длинная сторона прямоугольного сечения больше диаметра круглой трубы (Ь >Во), то могут иметь место ерывные явления, приводящие к большим потерям давления. Поэтому длина и форма переходных участков рассматриваемого типа должны выбираться таким образом, чтобы устранить возможность отрыва или переместить отрыв в область с меньшими скоростями течения. Это можно получить подбором геометрической формы и соответствующих габаритных размеров. [c.207]

Помимо достаточно точной интерполяции диаграмм растяжения по температурам и кривых простого последействия по температурам и напряжениям структурная модель в хорошем согласии с результатами опытов описывает поведение материала в процессе ползучести при переменных напряжениях и температурах, а также отражает взаимное влияние мгновенной пластической деформации и деформации ползучести. При скачкообразном изменении напряжения (ступенчатое нагружение) наиболее близкое к реальному описанию поведения материала дает теория упрочнения [59]. Однако во многих экспериментах [78, 79] подмечено, что по сравнению с опытными данньпии из этой теории следуют заниженные скорости ползучести при переходе от меньшего напряжения к большему и, наоборот, завышенные - при переходе от большего к меньшему напряжению. Структурная модель лучше описывает для этого случая опытные данные, чем теория упрочнения. Хорошее согласие с экспериментальными данными дает структурная модель и в случае ползучести при знакопеременных напряжениях. [c.238]

На рис. 67 приведена диаграмма рекристаллизации при осевом растяжении и совместном кручении и растяжении. По вертикальной оси отложен параметр й — средний условный диа-адетр зерна. По горизонтальной оси отложена интенсивность логарифмической деформации. Для большей достоверности размер зерна определяли в трех взаимно перпендикулярных плоскостях в поперечном и двух меридиональных сечениях. Размер зерна подсчитывали как среднеарифметическое полученных результатов. Диаграммы рекристаллизации, построенные по результатам измерений в различных плоскостях, практически совпали. [c.159]

Помимо достаточно точной интерполяции диаграмм растяжения по температурам и кривых ползучести по температурам и напряжениям структурная модель достаточно точно описывает поведение материала в процессе ползучести при переменных напряжениях и температурах, а также отражает взаимное влияние мгновенной пластической деформации и деформации ползучести. Например, на рис. 3.4 приведены расчетные кривые ползучести меди под действием растягиваюш его напряжения ст = 22 МПа при различных значениях предшествуюш.ей мгновенной пластической деформации, вызванной приложением напряжения Эти кривые качественно согласуются с опытными данными. [c.126]

Моделью отражается и взаимное влияние процессов неупру, гого быстрого деформирования (близких к мгновенному, или пластическому) и ползучести, происходящей при выдержке с соответственно заданными статико-кинематическими условиями (чистая ползучесть при а = onst, чистая релаксация при е = onst, промежуточные ситуации). Переход от деформирования с заданной скоростью к ползучести или наоборот сопровождается изменением системы микронапряжений что, естественно, влияет на закономерности деформирования. Так, если быстрое деформирование прерывается выдержкой, то последующая диаграмма деформирования оказывается более крутой ( упрочненной ) по сравнению с обычной, когда неупругая деформация на обоих этапах идет в одном направлении. И наоборот, диаграмма становится более пологой по сравнению с обычной, если неупругая деформация идет в направлении, обратном таковому при выдержке. Аналогично, предшествующее быстрое деформирование приводит к переходному процессу типа первой стадии при совпадении направлений деформирования ползучесть замедляется, в противоположном случае ускоряется. Эффекты, возникающие при чередовании процессов неупругого деформирования (кратковременного и длительного), по характеру аналогичны эффекту Баушингера. [c.162]

Первый способ. Предлагается достаточно простой и надежный метод установления точки диаграммы, соответствуюш,ий началу роста треш,ины. Суть предложения — в неодинаковой податливости образцов с разной длиной треш,ин. Представим себе образец с треш,иной, подвергнутый монотонно возрастаюш,ему нагружению. Па первой стадии его растяжения повсеместно совершается упругая (макро) деформация без роста треш,ины. Участок диаграммы, соответствуюш,ий первой стадии, с целью увеличения точности послеяуюптих операций, желательно иметь в виде вертикальной линии. Для этого на экране или двухкоординатном самописце по оси ординат фиксируют внешнюю силу, а по оси абсцисс — разность смеш,ений, т. е. взаимное смеш,ение двух точек, между которыми располагается треш,ина, и взаимное смеш,ение двух точек вдалеке от треш,ины. Тогда в упругом состоянии образца сигналы датчиков всегда можно подобрать так, чтобы на начальном участке линия диаграммы шла вдоль оси ординат (разность смеш,ений равна нулю). [c.237]

В начале тридцатых годов важные опыты были поставлены Дж. Тейлором и X. Квинни, Р. Шмидтом, Ф. Одквистом, К. Хоэнемзером. В опытах Тейлора и Квинни изучались взаимная ориентация главных осей тензоров напряжения и скорости деформации и упрочнение. Опыты Шмидта были одними из первых экспериментов, посвященных специально упрочнению при сложном напряженном состоянии (Ingг-Ar h., 1932, 3 О, 215—235 см. сборник Теория пластичности ). Подвергнув анализу ряд вариантов условия упрочнения, Шмидт обнаружил, что наиболее удовлетворительным из них является тот, по которому интенсивность касательных напряжений — функция плотности работы напряжений 8. = к (ю), Ли = о ар (к такому же выводу на основании своих опытов пришли Дж. Тейлор и X. Квинни). Оказалось, что диаграмма процесса на плоскости в координатах и мало изменяется даже с переходом от опытов с пропорциональным нагружением к нагружениям с резкими поворотами главных осей. Ф. Одквист почти сразу отметил, что не менее удовлетворительным является условие, в соответствии с которым [c.83]

Рассмотрим более подробно влияние различного сопротивления деформации взаимно связанных зон в сложной металлической структуре. Результаты испытаний показывают, что разность значений пластической деформации в начале и в конце площадки текучести Ае л — е , т. е. длина площадки текучести на диаграмме растяжения (рис. 144) увеличивается при увеличении скорости деформации. Величина Ае ., увеличивается также при понижении температуры в пределах известного диапазона. Чем выше содержание углерода в стали, тем выше температура, прн которой еще хюжно наблюдать площадку текучести на диаграмме растяжения. У аустенитной стали площадка текучести почти не заметна. Характер н длина площадки текучести на диаграмме растяжения зависит от структуры стали. [c.193]

Из уравнения (14) в соответствии с законом сохранения энергии, впервые открытым выдающимся учёным М. В. Ломоносовым, следует, что полная энергия системы является величиной постоянной, ранной работе, затраченной на первоначальное сжатие пружины при выводе груза из состояния покоя. Эта энергия выражается графически площадью заштрихованного треугольника Р (фиг. 2,6) диаграммы деформации пружины. Кинетическая и потенциальная энергия системы, взаимно дополняя друг друга до некоторой по-ст0Я1 Н0Й величины, переходят одна в другую, причгм когда одна из них достигает максимума. другая обращается в нуль. Так, в момент перехода груза через среднее положение кинетическая энергия достигает максимума [выражение (12)], а потенциальная обращается в нуль в момент наибольшего отклонения груза их соотношение получается обратным. Зная соотношения К и /7, можно графически построить траекторию колеблющегося груза. [c.653]

Таким образом, с точки зрения прочности, в металлах при силовом воздействии после достижения значения 05 на микроуровне имеют место два взаимообусловленных процесса разрыв и восстановление межатомных связей и взаимное перемещение структурных элементов. Вследствие этих процессов на макроуровне в металле возникают пластические деформации, сопровождаемые ростом внешних сил, что характеризуется термином упрочнение . Именно величина этих сил и является той количественной характеристикой, которая вводится как показатель повреждения (2), (5). На микроуровне термин повреждение характеризует перераспределение межатомных сил между движущимися структурными элементами металла, в процессе которого идет нарастание хаоса . При этом количество связей между атомами уменьшается с одновременным ростом энергии оставшихся связей за счет увеличения расстояния между ними [2]. Важным следствием этого процесса является возникновение структурных завалов -преград, возникающих на площадках действия касательных напряжений, которые увеличивают сопротивления металла сдвиху за счет уменьшения его сопротивления отрыву. Опыты показывают, что структурные изменения - пластические деформации однозначно связаны с повреждениями межатомных взаимодействий только на участках упрочнения на площадках текучести и в областях больших деформаций, характеризуемых горизонтальными участками диаграмм растяжения, эта связь является слабой или полностью отсутствует (имеет место, например, явление сверхтекучести). Неопределенность деформационных процессов позволяет, с одной стороны, широко использовать их в технологии, решая вопросы геометрии изделий, но с другой - не позволяет считать деформации мерой разрушения. Отсюда следует, что фундаментальным физическим фактором, ответственным за разрушение, следует считать силы межатомных связей, которые по своей природе могут быть приняты в качестве универсального критерия разрущения. Именно эти силы и определяют физический смысл введенных физикомеханических показателей повреждений р и К, которые с помощью линейного преобразования связывают два физических явления - [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...