Длина, приведенная при продольном

Длина, приведенная при продольном изгибе 268 [c.357]

Рис. 5-1. Значение коэффициентов Рис. 5-2. Кривая критического приведения расчетной длины. напряжения при продольно-л

Если принять коэффициент приведения длины подкоса при продольном изгибе ц°=1, то при одной связи он составит = = 0,51, а при трех связях ц" =0,32, что хорошо согласуется с расчетными данными для параболического бруса с тягой (см. выше), для которого 1 = 0,51 и л " = 0,35. [c.337]

Использование метода диффузии от системы линейных источников тепла для определения коэффициента /), при нестационарном протекании процесса имеет свои особенности. Это связано, прежде всего, с необходимостью рассматривать в общем случае задачу в сопряженной постановке, так как процессы теплопереноса в теплоносителе и в стенках труб взаимосвязаны, а условия на границе с теплоносителем неизвестны. При использовании модели течения гомогенизированной среды удается избежать необходимости определения полей температур в стенках труб и заранее задать граничные условия, используя понятие коэффициента теплоотдачи, зависящего от граничных условий. При этом тепловая инерция витых труб. учитывается введением в систему уравнений, описывающих нестационарный тепломассоперенос в пучке, уравнения теплопроводности для твердой фазы, а изменение температуры труб во времени и пространстве идентично изменению температуры твердой фазы гомогенизированной среды. Система уравнений (1.36). .. (1.40), приведенная в гл. 1, позволяет рассчитать поля температур теплоносителя и стенки труб (твердой фазы), зависящие от продольной и радиальной координат в различные моменты времени, т.е. решить двумерную нестационарную задачу. В гл. 5 будет рассмотрена система уравнений и метод ее расчета, которые позволяют решить задачу и при асимметричной неравномерности теплоподвода. Однако, как показали проведенные исследования стационарных трехмерной и осесимметричной задач, коэффициент В,, определенный для этих случаев течения, остается неизменным при прочих равных условиях. Поэтому при экспериментальном исследовании нестационарного тепломассопереноса в пучках витых труб целесообразно ограничиться рассмотрением только осесимметричной задачи. Такая задача решена впервые, поскольку все предыдущие исследования ограничивались использованием одномерного способа описания процессов нестационарного теплообмена в каналах, когда рассматривается течение с постоянной по сечению канала скоростью и температурой, которые изменяются только по длине канала. При этом температура стенки определяется из уравнения Ньютона для теплового потока по экспериментальным значениям коэффициента теплоотдачи [24, 26]. [c.57]

Определить коэффициент приведения массы защемленного на одном краю стержня длины I к сечению на его свободном торце при продольном ударе. Использовать а) точные значения продольных перемещений стержня 5 и следующие аппроксимации б) 5 = Ах ] в) 5 = Л sin пх/21). [c.423]

Поперечно-строгальные станки с реечным и гидравлическим приводами имеют по длине хода постоянную скорость (график скоростей подобен приведенному для продольно-строгального станка). При равномерном вращении пальца кривошипа А кулиса, совершая [c.195]

Расчет на устойчивость при продольном изгибе следует производить для винтов значительной длины сравнительно с диаметром — при и/ (7,5 -г- 10) 1, где о/ — приведенная длина винта (см. ниже), а — внутренний диаметр резьбы. Ввиду трудности точной оценки характера закрепления винта в опорах ограничиваются расчетом на устойчивость винта как стержня, подверженного только сжатию осевой силой Р. В этом случае критическая сила Рз выражается формулой, известной из курса Сопротивление материалов , [c.322]

Критические напряжения при продольном изгибе. Все дальнейшие исследования будем вести для шарнирно опертых стержней как наиболее употребительных все прочие случаи при расчетах будем сводить к этому случаю соответственным изменением длины стержня, , е. введением приведенной длины вместо действительной. [c.485]

Проходные ВТП чаще всего используют для дефектоскопии протяженных объектов, особенно объектов цилиндрической формы. Для прутков, проволоки, труб и других объектов круглого сечения, получаемых прокаткой или волочением, наиболее характерны узкие продольные дефекты (трещины, закаты, волосовины, риски и т.д.). Они оказывают такое же влияние на ВТП, как бесконечно узкий и бесконечно длинный разрез глубиной А, направленный в глубь цилиндра по радиусу (рис. 36, дефект типа А). На рис. 37, а представлена диаграмма зависимости относительной комплексной величины приращения напряжения Ли измерительной обмотки проходного трансформаторного ВТП от глубины поверхностного дефекта А (величина А выражена в долях диаметра цилиндра) для различных значений обобщенного параметра х . Диаграмма справедлива для неферромагнитного бесконечно длинного цилиндра при коэффициенте заполнения Т] = 1. На рис. 37, б приведен соответствующий фафик для модуля АС/ . [c.396]

Следовательно, допустимые значения при измерении пористости можно определять только индивидуально. По исследованиям Федеральных железных дорог ФРГ, проводившихся более чем на 100 тысячах изоляторов для контактного провода [1478], скорость звука получилась примерно на 250 м/с ниже приведенных значений. Важно, чтобы скорость звука измерялась для этих целей во всех случаях одинаково — либо поперек, либо вдоль изолятора. Как, показывают вышеприведенные измерения, скорость звука в продольном направлении выше на несколько процентов, очевидно вследствие анизотропии под влиянием деформации при прессовании массы [1609]. Обычно измерения проводят в поперечном направлении, потому что гидрофильность, являющаяся лишь местным дефектом, например, наблюдаемым на одном из концов изолятора, при продольном измерении с усреднением по всей длине изолятора обнаруживается плохо [1406, 53]. [c.616]

Проектируя операцию, решают вопрос о размещении резцов 141. Схема обтачивания валов, приведенная на рис. 12.2, а, позволяет каждую ступень вала обрабатывать одним резцом продольный ход суппорта определяется длиной наибольшей ступени, обтачиваемой резцом /, а резцы 2 и 3 совершают вспомогательный ход. При наладке станка по наименьшей ступени I, (рис. 12.2, б) ход суппорта будет равен длине ступени /а- В этом случае для обтачивания других ступеней устанавливают по нескольку резцов, причем число резцов зависит от отношения длин ступеней l /l и Второй вариант более производителен, но [c.171]

Из уравнения (11.37) следует, что приведенная длина начального участка трубы (т. е. отношение / ,/0) при ламинарном течении пропорциональна числу Рейнольдса. При движении жидкости на начальном участке трубы скорость жидкости является функцией не только г, но и х, т. е. изменяется с расстоянием от входного сечения трубы. На основном участке трубы продольная скорость жидкости при данном г не меняется вдоль трубы скорость является функцией только расстояния г от оси трубы. Что касается радиальной скорости то из уравнения неразрывности [c.389]

Определение образа выявленного дефекта. Целью НК является не только обнаружение дефектов, но и распознавание их образа для оценки потенциальной опасности дефекта. Методы визуального представления дефектов эффективны, когда размеры объектов (дефекта в целом или его, фрагментов) существенно превышают длину волны УЗК. Кроме того, эти методы требуют применения довольно сложной аппаратуры. В практике контроля дефекты идентифицируют по признакам, рассчитанным по измеренным характеристикам дефектов посредством дефектоскопов с индикатором типа А. Словарь признаков приведен в табл. 16, где t/д, t/д (а , t/д/ — амплитуды эхо-сигналов от дефекта при контроле сдвиговыми волнами с углом ввода o q и а. и продольными волнами с углом, ввода а соответственно Uo, Uq ( з), Uoi — амплитуды эхо-сигналов от цилиндрического отражателя СО № 2 (№ 2а) — амплитуда эхо-сигнала сдвиговой волны, испытавшей двойное зеркальное отражение от дефекта и внутренней поверхности изделия ( о) и Яд(ос2) — координаты дефекта при угле ввода о и 2 соответственно А1д, АХд, АЯд — условные размеры (протяженность, ширина и высота) дефекта ALq, АХо, АЯо — условные размеры ненаправленного отражателя на той же глубине, что и выявленный дефект Уд — угол ориентации дефекта в плане соединения (азимут дефекта), Ауд. ц, Ауд. к— углы индикации дефекта в его центре и на краю соответственно при поворотах преобразователя от центра дефекта Ауд—угол индикации бесконечной плоскости на заданном уровне ослабления при повороте искателя в одну сторону б — толщина соединения I — расстояние от точки выхода луча до оси объекта. [c.243]

Размер детали также влияет на выбор оборудования. Так, на продольно-строгальных станках крупных размеров при длине детали меньше 3 м резко снижается производительность. Это объясняется тем, что при малой длине хода работа на крупных станках невозможна, так как связана с повышенным местным износом направляющих, ненадежностью и износом реверсивных устройств. Поэтому обычно работают с минимальными ходами стола, значительно превышающими теоретически возможную длину хода (200—400 м). На фиг. 44 приведен график определения допустимых минимальных ходов стола в зависимости от его максимального хода, составленный на основании данных, проверенных многолетней практикой. [c.142]

Также влияет на производительность и ширина обрабатываемой поверхности. Сравнительная трудность обработки деталей разной длины и ширины на продольно-строгальных и продольно-фрезерных станках при черновом и чистовом проходах характеризуется графиками, приведенными на фиг. 45, построенными на основании данных нормирования. Мощность, затрачиваемая на строгание, зна- [c.142]

На рис. 3, а показано, как изменяется температура поверхности пера лопатки на полудлине профиля (кривые 2, 4, 6 при различных законах задания изменения температуры газа Тс (соответственно кривые 1, 3, 5.) Данные, приведенные на рис. 3, а, получены на электромодели продольного сечения лопатки (на рисунке I — длина пера лопатки). [c.161]

Гибкость А, определяемая по формуле А = /i//rmin) является основной характеристикой стержня при продольном изгибе. Здесь /X = /Х1/Х2 коэффициент приведения длины стержня (fil учитывает способ заделки концов стержня, Ц2 - изменение формы стержня по длине) при одном жестко заделанном конце и другом свободном /Х1 = 2 при шарнирно опертых концах [c.500]

Приведенные выше два примера показывают, что величина индекса (или глубины) модуляции пропорциональна приложенному напряжению. Полуволновые напряжения прямо пропорциональны длине волны света и обратно пропорциональны электрооптическо-му коэффициенту. Для света в видимом диапазоне длин волн эти напряжения имеют величину порядка нескольких киловатт. Увеличение толщины пластинки приводит к увеличению длины взаимодействия, но и к уменьшению напряженности электрического поля. Следовательно, полное увеличение модуляции за счет увеличения толщины пластинки при продольной модуляции отсутствует. Для излучения ИК-диапазона из-за большой длины волны света (скажем, 10,6 мкм) возникает необходимость в приложении высоких напряжений. Продольные модуляторы используются только тогда, когда требуются большие площади устройства и большое поле зрения. Можно показать, что угол поля зрения продольного модулятора из Z-среза кристалла с группой симметрии 43т составляет почти 2тг (см. задачу 8.1). [c.303]

Основной сортамент круглой (ГОСТ 7417-57), квадратной (ГОСТ 8559-57) и шестигранной (ГОСТ 8560-57) стали приведен в табл. 4. Круглая сталь изготовляется всех пяти приведенных классов — 2а, 3, За, 4 и 5. Квадратная и шестигранная — не выше За, т. е. За, 4 и 5 классов. Прутки ио длине поставляются в пределах от 2,5 до 6 м. Допускаемые отклонения по длине прутков при длине до 4 м - - 30. и.ч, свыше 4. -Ь 50 м.и. Местная допускаемая кривизна прутков согласно табл. 5. Общая кривизна прутка не должна превышать произведения, допускаемой местной 1 пог. м па длину прутка в м. Скррт1вание лрутка вокруг продольной оси не допускается. [c.73]

Однако при сопоставлении работы поясов решетчатых и планочных стоек следует учесть, что отношение погонных жесткостей плано К и пояса обычно в 5—8 раз превышает отнощение жесткостей решетки и пояса, вследствие чего работа поясов на продольный изгиб при планках более эффективна, чем при решетке. Здесь приведенная длина пояса (при волновом его нсиривлении) оказывается значительно меньше длины панели, благодаря чему перегрузка пояса стоек с планками, связанная с большим искривлением этих конструкций, прак-тичеоки не приводит к утяжелению поясов. [c.301]

Подкрепленные оболочки при действии внешнего давления Коничссхне оболочки, подкрепленные продольными и круговыми ребрами. Приведенное ннже решение задачи получено в предположении, что ребра расположены достаточно часто, так что жесткость ребра можно равномерно распределить по длине шага. Сечения продольных и дуговых подкрепляющих ребер, симметрично расположенных относительно серединной поверхности оболочки, показаны на рис. 30. Применительно к случаю симметричного 11асположония ребер нн дем [c.174]

При продольных ребрах угол Р->0 и длина ребра 1р->Ах, т. е. равна длине образующей участка. Если г = пВ1п — расстояние (шаг) между соседними ребрами по окружности, то, используя все приведенные выше геометрические соотношения, коэффициент эффективности оребрения [c.78]

Качественный анализ зтого выражения легко выполнить с помощью приведенных на рис. 5.2 данных. Учитываем, что в этом случае j/Pei = /Ре. Отсюда следует, что ан/ сть не что иное, как отношение величин Nu для одинаковой абсциссы /Ре и зависимостей РеЛ и Ре. Поскольку Л> 1, можно видеть, что ан/ всегда меньше единищ.1 и приближается к ней при I > / или при высоких значениях параметра Ре (Ре 100). Таким образом, уменьшение, даже очень значительное, продольной теплопроводности Х при постоянной поперечной Х , не снижает интенсивности теплообмена, если длина проницаемой матрицы //5 больше или при существенных величинах Ре (Ре 100). [c.107]

Сложным сопротивлением бруса называют такие виды его на-пряжепно-деформированного состояния, когда возникают одновременно в различных сочетаниях продольные, изгИбные и крутильные деформации. Один из таких видов деформирования — одновременный изгиб в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. Как и ранее, ось Oz совместим с осью бруса постоянного по длине поперечного сечения, а оси Ох и Оу в плоскости поперечного сечения совместим с главными центральными осями инерции поперечного сечения.При этом внешние поперечные нагрузки считаем приведенными к осевой линии (рис. 14.1), а их составляющие и по осям Охя Оу — расположенными соответственно в плоскостях Охг и Oyz. Продольную силу считаем равной нулю. В поперечном сечении нормальные напряжения определяются формулой (11.10) [c.316]

Показатели степени т, Шх, к, рх иРг в уравнениях (2.20) — (2.22) определяются по графическим зависимостям, приведенным на рис. 2.22 и 2.23. Использование при обобщении опьп ных данньпс работ [ 5, 32, 33, 63, 77, 79] позволяет считать, что уравнения (2.20), (2.22) могут применяться для определения продольной трансформащш А/ и Ф при различных способах и законах начальной закрутки. Уравнение (2.21) соответствует условиям течения только в трубе длиной 150 калибров, что обусловлено наличием в К интеграла от сил давления, зависящего от Т (см. гл. 3). [c.52]

Определение давлений звеньев вращательных пар с учетом сил трения. Ранее отмечалось, что линия действия силы давления (реакции) одного звена на другое при отсутствии трения всегда направлена по нормали к поверхностям касания звеньев и проходит через продольную ось вращательной пары. В случае действия силы трения Ftp = полная реакция R, состоящая из нормальной реакции N и этой силы трения, отклоняется от нормали на приведенный угол трения ф = ar tg (рис. 7.4, г). Линия действия реакции R для любого положения звеньев, составляющих вращательную пару, легко определяется с помощью так называемого круга трения. Построение круга трения производится следующим образом. Опустим из центра вращения шипа перпендикуляр ОА на линию действия реакции R. Длину этого перпендикуляра обозначим через а, причем из рис. 7.4, г видно, что а = г sin ф. Так как угол трения ср сравнительно мал, то можно положить sin ф = tg ф и а = г tg ф = /щГ. [c.165]

Для газонефтепроводного транспорта наибольший интерес представляют трубы, рассчитанные на высокое внутреннее давление и имеющие большой диаметр (до 1420 мм), толщины стенок которых превышают приведенные выше величины. Известно, что в северных районах в современных газопроводах диаметром до 1420 мм в результате разницы между температурой укладки и эксплуатации, равной 60—80 °С, возникают значительные продольные усилия, которые достигают 20 ООО кН. В результате их воздействия на выпуклых кривых, чаще всего на заболоченных территориях, наблюдались случаи выхода трубопровода на поверхность. Для предотвращения этого явления выпуклые кривые пригружаются железобетонными ори-грузами или ставятся винтовые или свайные раскрывающиеся анкера. При радиусе упругого изгиба 2500 м масса пригрузов 1,8 т в воде и 3 т на воздухе на 1 м длины трубопровода. Для улучшения работы забалластированного трубопровода в этих условиях необходима установка мертвых опор. Кроме того, опасными являются участки трубопроводов, на которых продольные перемещения могут вызывать разрушение соединений (подогреваемые нефтепроводы возле перемычек, задвижек и узлов пуска очистных устройств, в местах подключения к компрессорным станциям и др.), а также трубопроводы в которых продольные напряжения могут привести к разрыву — [c.235]

Ю. п. Кочанов [21] проанализировал задачу для пластины с двумя продольными ребрами, расположенными на некотором расстоянии от кромок и нагруженными на участке длины равномерно распределенными касательными усилиями в случае подкрепленных поперечных кромок. Решение ищется в виде суммы двух тригонометрических рядов, одного по продольной и второго по поперечной координате. В итоге получается. бесконечная система уравнений для коэффициентов рядов, которая решается методом последовательных приближений. Несколько упрощенный подход к решению аналогичной задачи дан Ю. Н. Раскиным [3 4]. На первом этапе решения подкрепления на кромках считаются абсолютно жесткими. Разыскиваются напряжения в ребрах. Затем накладывается добавка напряжения в силу конечной жесткости ребер при условии, что эта Добавка не меняет характер распределения напряжений в ребре. Такой подход позволил обойти бесконечную систему, заменив ее системами конечного числа алгебраических уравнений. Как видно из приведенного выше обзора, задачам включения для пластин посвящено большое число публикаций. В данной главе из-за ограниченности объема обсуждены только основные заДачи и способы решения. Специалисты, более глубоко заинтересованные данной проблемой, могут воспользоваться перечнем литературы, приведенным, в конце главы. [c.128]

Из приведенных графиков видно, что характер убывания усилий N, резкий в начале и конце ребра, существенно зависит от-пара-метров hIR и Y- С увеличением жесткости ребра jy темп убывания функции N замедляется, с увеличением А// — увеличивается. Характер изменения N при постоянной относительной жесткости ребра слабо зависит от толщины оболочки hfR. Изменение усилий N в зависимости от относительной длины ребра l=LfR незначительное в окрестности нагруженного конца ребра для длин 1>2. Так, при / = 5 и /=10 кривые просто совпадают (см. рис. 8.19, 8.20, 8.21). На рис. 8.24 для сравнения приведены графики распределения усилий в полубесквнечных ребрах, присоединенных.к по-лубескоиечной цилиндрической оболочке и нагруженных на концах продольными силами, эквивалентными изгибающему моменту. Эти графики получены В. Гудом, исходя из теории тонкостенных стержней ([77] № 211). [c.367]

Пользуясь приведенным выше решением для высших гармоник, следует помнить, что оно основывается, согласно аппрокси-мациза Бернулли, на щ>енебрежении деформациями и напряжениями поперечцого сдвига и что при этом рассматриваются ускорения только в поперечном направлении. Эта аппроксимация хороша до тех пор, пока длина полуволны прогиба Ит велика по сравнению с толщиной h. Для более коротких волн необходимо учитывать влияние деформаций и напряжений поперечного сдвига и продольные ускорения (инерцию вращения). Это сделано в 3.5 в формуле (3.65) дл я iVm. [c.77]

Геометрические несовершенства представляют отклонения поверхности оболочки от теоретического контура, которые могут быть направлены в наружную или внутреннюю сторону с переменным значением прогиба вдоль образующей (рис. 5). Характер отклонений целиком определяется способом изготовления, а также используемым материалом. Как правило, в конструкциях не допускают отклонения, превышающие половину толщины для неподкрепленных гладких оболочек А<0,56и половину приведенной изгибной толщины для вафельных и трехслойных — А < 0,5бдр. Местные несовершенства отмечаются в местах соединения оболочек с другими деталями. Например, в зонах, прилегающих к кольцевым или продольным сварным швам, в местах приварки к оболочке кронштейнов (рис. 6) и т. п. Кроме того, в вафельных оболочках при недостаточной длине утолщения под сварку возможны коробления стенки в отдельных ячейках. С целью их уменьшения и исключения преждевременной местной потери устойчивости увеличивают ширину утолщенного участка зоны шва, уменьшают размер ячеек введением дополнительных ребер или увеличивают толщину стенки в ячейках на 20...25%. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...