Пористости измерение

Кривые 1, 2-скорости, 3, -пористости измерения выполнены 1, -до уплотнения грунта, 2, после уплотнения грунта [c.243]

Значения объемной пористости т определяли объемным и весовым способами, результаты измерения практически совпали. В диапазоне Л/= 1,0ч-1,8 можно определить объемную пористость теоретически (исходя из геометрических соображений) по формуле [c.49]

Пористые металлы являются наиболее подходящим материалом для изготовления теплообменных элементов. Для них получено значительное количество аналитических зависимостей и экспериментальных данных по теплопроводности [ 18]. Обобщение этих данных позволит выявить как наиболее общие закономерности теплопроводности пористых металлов различных структур, так и оценить максимальную величину разброса этих данных, вызванную многочисленными невоспроизводимыми особенностями самих материалов и методик измерения. [c.30]

Недостаточно обоснован применяемый метод обработки с помощью среднелогарифмической разности температур, составленной из разности температур между материалом и теплоносителем на внешней и внутренней проницаемых поверхностях образцов. При этом в расчете объемного коэффициента теплоотдачи вносится большая погрешность вследствие невозможности точного измерения температуры теплоносителя на входе и выходе из пористой матрицы. [c.42]

Гг,. . ., г — средние радиусы пор в каждом из п одинаковых элементов объема пористого слоя в порядке уменьшения размеров пор. На фиг. 9.24 сравниваются вычисленные и измеренные значении кр. (Обычно считают, что кр большая величина, если она меньше 10 [c.431]

Обычно поляризуются как катодные, так и анодные участки. Это явление называется сл(е-шанным контролем. Следует заметить, что степень поляризации зависит не только от природы металла и электролита, но и от истинной площади корродирующего электрода. Если площадь поверхности анодных участков корродирующего металла очень мала, например из-за пористых поверхностных пленок, коррозия может сопровождаться значительной анодной поляризацией, даже если измерения показывают, что при данной плотности тока незащищенные участки анода поляризуются незначительно. Следовательно, отношение площадей поверхности анода и катода также является важным фактором в определении скорости коррозии. Если на график вместо суммарного коррозионного тока нанести плотность тока, например для случая, когда площадь анода составляет половину площади катода, мы получим поляризационные кривые, представленные на рис 4.9. [c.63]

Экспериментальные данные по измерению теплопроводности материалов показывают, что такая зависимость действительно имеет место, но существует ряд исключений. При температурах свыше 1800 К значения коэффициента теплопроводности обычно выше, поскольку, как будет показано, начинает сказываться влияние излучения, характерное для пористых материалов. Значение коэффициента теплопроводности для покрытий поэтому намного меньше, чем для монолитных образцов, причем величина теплопроводности возрастает по мере роста [c.158]

Из анализа механизма переноса тепла в покрытиях, нанесенных тем или иным способом, следует, что эфф существенно зависит от целого ряда факторов. Поэтому если не учитывать влияния давления, состава окру жающего газа, степени пористости покрытия, температуры, при которой проведены измерения, то можно получить значения теплофизических характеристик, отличающиеся от истинных величин в несколько раз. [c.162]

При эксплуатации в горячих газовых средах желательно, чтобы покрытие имело минимальную пористость, так как в противном случае могут ускоряться эрозионные и коррозионные процессы. Знание величин пористости очень важно при определении ресурсов работоспособности покрытия. Большинство испытаний на пористость заключается в измерении скорости потока газа, пропускаемого под давлением сквозь покрытие. [c.176]

ИМИ процесса пользовались методами, основанными на анализе проб жидкости, отбираемых на выходе из образца пористой среды или вдоль его длины. Этот метод, испытанный в отечественной и зарубежной практике лабораторного экспериментирования, был принят и в наших исследованиях. Ввиду того, что визуальное контролирование процесса вытеснения смешивающихся жидкостей не представлялось возможным, так как исключалась возможность замера объемных расходов смешивающихся фаз фильтрационного потока, а также с целью повышения точности производимых измерений нами был использован метод, основанный на анализе отбираемых проб жидкости при выходе ее из образца в процессе вытеснения с последующим определением [c.35]

В работе ([38], ч. 2) приведены результаты исследований структуры турбулентного пограничного слоя, которые позволили получить профили продольной и поперечной составляющих скорости, измерить интенсивность турбулентных пульсаций и касательных напряжений, а также провести спектральный анализ течения на плоской проницаемой пластине при вдуве воздуха. Измерения проводились в дозвуковой аэродинамической трубе со скоростью потока в рабочей части 10 м/с. Параметр вдува перед пористым участком длиной 1030 и щириной 400 мм изменялся в диапазоне 0,05 с [c.461]

Следует иметь в виду, что часть более медленных реакций тепловыделения, реализующихся при измерениях фугасной теплоты Qi в калориметрических бомбах, может не успеть пройти в детонационной волне. Поэтому для расчетов детонации может потребоваться некоторое уменьшение фугасной теплоты Qf при определении энергии Qa, передаваемой детонационной волне. Для рассмотренного ниже гексогена с увеличением пористости реакции тепловыделения в детонационной волне проходят с большей полнотой и при пористости т = 0,45 (ро = 1000 кг/м ) при детонации выделяется практически вся фугасная теплота Qj. [c.261]

Вследствие особенностей методики измерения плотности теплового потока и неравномерности пористой структуры канала [c.151]

В работе активация образцов протонами была использована для измерения диффузионных характеристик покрытий, для выяснения механизма и скорости переноса кислорода в пористых, расплавленных и предварительно обожженных покрытиях. В зависимости от температур начала размягчения покрытия можно расположить в следующий ряд ЭВТ-8 (500° С), ЭВТ-24 (650° С), ЭВТ-100 (720° С). От тугоплавкости материалов покрытий зависит время, затрачиваемое на переход пористого шликерного слоя в расплавленное состояние и, следовательно, продолжительность ускоренной диффузии кислорода по дефектам и порам. [c.173]

Группу Определение механических свойств покрытий составляют методы оценки упругих, прочностных и пластических свойств. Из четырех известных констант упругости для покрытий обычно определяются модуль Юнга и коэффициент Пуассона. Публикаций об экспериментальном исследовании других констант упругости покрытий — модуле объемной упругости и модуле сдвига, по-видимому, нет. Неясным остается вопрос о влиянии пористости на модуль упругости. Одной из самых распространенных и наиболее легко оцениваемых характеристик покрытий является микротвердость. Методика определения микротвердости, обладая несомненными достоинствами (неразрушающее испытание, оперативность измерения, простота и доступность оборудования и т. д.), в то же время дает большое количество информации. Когезионная прочность покрытий (чаще всего, предел прочности) исследуется в продольном и поперечном направлении. Слоистая структура покрытий и резко выраженная анизотропия свойств обусловливают большой разброс результатов измерений прочности. Пластические свойства, по-видимому, могут быть определены только для металлических низкопрочных покрытий. [c.17]

В песчано-глинистых коллекторах цемент может быть мягким (глинистый материал) или жестким (кварцевый, кремнистый, реже карбонатный материал). По характеру заполнения порового пространства различают два типа цемента контактный и внутрипоровый. Контакт-иый цемент имеет тенденцию обволакивать зерна (слабо уплотненные породы) или обрамлять контакты (сильное уплотнение). При обволакивающем контактном глинистом цементе жесткость контактов снижается - контактная жесткость породы при этом в значительной мере определяется жесткостью глин, которая много ниже, чем у песчаных зерен. При обрамляющем глинистом цементе жесткость контакта незначительно увеличивается. Внутрипо-ровый цемент не вмешивается в контакты зерен друг с другом, и его влияние на жесткость породы в целом невелико. Именно такому типу цемента отвечают формулы (5.80) - (5.96), если считать, что участвующие в них модули - это модули материала зерен. Однако, внутрипоровый глинистый цемент сильно влияет на пористость, измеренную in situ. Следовательно, чтобы устранить рассогласование модельных данных и результатов измерений, следует относительный объем пор в глинистом внутрипоровом цементе вычесть из модельных оценок пористости (Козлов, 1998). [c.164]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

На основе экспериментальных исследований 3. Ф. Чухано-вым и Е. А. Шапатиной 35] было установлено, что с уменьшением размеров отдельных частиц интенсивность теплообмена повышается, так как при этом турбулизация пограничного слоя наступает при меньших числах Re. Исследования проводились в условиях нестационарного режима путем прогрева стальных шариков с объемной пористостью т = 0,4 и измерения скорости изменения температуры газа на выхоДе из шарового слоя. Коэффициент теплоотдачи определялся при сопоставлении экс периментальных температурных кривых на выходе из слоя и теоретических кривых, подсчитанных Шуманом для разных коэффициентов теплоотдачи а. [c.67]

Одной из причин разброса экспериментальных данных по теплообмену может быть неоднородность пористой структуры. Такая неоднородность вызывает существенную неравномерность расхода охладителя, что приводит к большой неоднородности температуры нагреваемой поверхности. Результаты по теплообмену в значительной степени зависят от неоднородностей в тех случаях, когда интенсивность внутрипорового теплообмена вычисляется по данным измерения температуры матрицы и охладителя только на входной и выходной поверхностях и если замеры [c.45]

Полученные результаты наряду с самостоятельным значением позволяют определить условия организации экспериментального исследования транспирационного охлаждения проницаемого твэла, в результате которого по измеренному распределению температуры пористого материала на участке линейного повышения температур Г и / можно корректно определить величину Ау интенсивности внутрипорового теплообмена, а по характеру изменения Т на входном участке — оценить величину интенсивности конвективного теплообмена на входной поверхности. [c.59]

Измеренное с помощью игл давление в потоке внутр образца достаточно точно совпадает со значениями давления, рассчитанными по измеренным температурам в соответствующих поперечных сечениях. Такие результаты были получены во всем исследованном диапазоне удельных массовых расходов воды до 26 кг/ (м с), а также и для образцов из коррозионноч тойкой стали. Это свидетельствует о наличии термодинамического равновесия внутри адиабатного двухфазного потока в пористом металле. [c.79]

Особенно интересные результаты получены при измерении распределения температуры по толщине пористого образца с объемным тепловыделением и при визуальном наблюдении картины истечения двухфа> ной смеси на его внешней поверхности. В таких режимах профиль температуры имеет максимум в начале области испарения. После него в направлении к внешней поверхности, несмотря на интенсивный подвод теплоты от матрицы к двухфазному потоку, температура последнего, а вместе с ней и температура матрицы в зоне испарения понижается вслед за температурой насыщения паровой фазы испаряющейся смеси. В этой зоне на рассмотренный ранее процесс дросселирования двухфазной смеси накладывается интенсивный подвод теплоты от каркаса. Полученные результаты позволяют сделать вывод о том, что вплоть до достигнутой плотности объемного тепловыделения = 14 10 Вт/м между порис-80 [c.80]

Распределе1ше температуры по толщине пористой стенки. Часть из полученных экспериментальных данных по распределению температуры пористого металла по высоте стенки (точки) приведена на рис. 6,13 (параметры соответствующих режимов указаны в табл. 6.2). Результаты на каждом рисунке относятся к сериям измерений с постоянными массовыми расходами охладителя. Нумерация кривых соответствует последовательности измерений. Слева от оси ординат соответствующими значками указаны значения температуры насыщения при давлении перед образцом. [c.145]

Дански и др. [180] выполнили измерения коэффициента теплоотдачи от движущейся поверхности к слою частиц шлака. Относительная скорость составляла от 0,01 до 0,1 м1сек. Исследуемая система, очевидно, соответствует рассмотренной модели многократного рассеяния при локальной концентрации твердых частиц от 0,4 до 0,1 и коэффициенте аккомодации между частицами и стенкой в ламинарном слое, равном 0,8 [181]. При скорости ниже 0,01 м1сек, по-видимому, становится существенным эффект теплопроводности пористого слоя, примыкающего к скользящей поверхности. Экспериментальная система Дански и др. может быть использована для проверки данных по теплообмену между стенкой и частицами для моде.ли однократного рассеяния при достаточно высоких относительных скоростях. [c.234]

Результаты измерений и библиография по теплопередаче и трению при течении через пористые среды и плотные слои представлены в работах [127, 454]. Последние работы в этой области посвящены газо-жидкостному потоку [865], параллельному потоку несмешивающихся жидкостей [642], модификации уравнений Эрга-на — Орнинга (разд. 5.1), задаче массообмена при промывке плотного слоя [702]. [c.432]

На рис. 4.3 изображен элемент с электродными пространствами, разделенными пористым стеклянным диском G. Предположим, что электрод В поляризован током, идущим от электрода D. Капилляр L (иногда называемый капилляром Луггина) электрода сравнения R (или солевого мостика между электродами R и В) расположен вблизи от поверхности В, что позволяет уменьшить ошибку измерения потенциала, вызванную омическим падением напряжения в электролите. Э. д. с. элемента В—R определяют для каждого значения тока, измеряемого амперметром А с периодичностью достаточной для установления стабильного состояния. Поляризацию электрода В (катода или анода) измеряют в вольтах по отношению к электроду сравнения R при различных значениях плотности тока. Как правило, значения потенциалов приводят по стандартной водородной шкале. Этот метод назы- [c.49]

Как известно из отечественной и зарубежной литературы, посвященной экспериментальному изучению процессов вытеснения из пористых сред взаимосмеши-вающихся жидкостей, исследователи в зависимости от поставленной ими задачи пользовались различными методами измерений. [c.33]

Зарубежные исследователи Д. Офферинг, К. Вандер Поль 42], Д. У. фон-Розенберг [51], 3. Д. Блаквел, Д. Р. Рейне, 3. М. Терри [7] в своих экспериментах концентрацию жидкостей, выходящих из образца пористых сред, определяли путем измерения вяз-Рис. 4. Тарировочная кри- КОСТИ, теплопроводности и вая, выражающая зависи- коэффициента преломления, мость коэффициента пре- Советские исследователи П. И. ломления от процентного Забродин, Н. Л. Раковский И [c.34]

Фиг. 28. Схема установки Джоуля и Томсона, предназначенной для измерений температуры при пзоэнталышйыом расширении (опыт с пористой перегородкой).

В численных значениях табулированных параметров позможны некоторые неточности, связанные с неопределенностью состава и физического состояния образцов, на которых производились измерения. Различная термическая обработка также может изменить такие пара.метры, как распределение катионов между узлами, пористость и т. д. Поэтому во всех случаях, когда необходима более подробная информация, следует обращаться к оригинальной литературе. [c.726]

Образцы трубчатые. Поверхность пористая, неокисленная 1700 кг,м при Т = 283 К. Погрешность измерения 10%. [c.785]

Образцы трубчатые. Поверхность пористая, неокисленная d = 1700 кг/м при 293 К. Погрешность измерения + 10—12%. [c.785]

Результаты экспериментов по измерению теплообмена для гладкой (кривая У) и шероховатой (кривая 2) пористых поверхностей представлены на рис. 7.4.3 в виде зависимостей для отношения теплового потока при вдуве к тепловому потоку без вдува на гладкой поверхности ( сто)гл от параметра В = (рТ)ед/(84 о)гл, где (81д о)гл = а/(СррЕз) — число Стантона на гладкой поверхности при отсутствии вдува. [c.468]

Аналогично для определення иптенспвностп срыва /32 при заданных параметрах пленки и газа всю жидк ость на входе в измерительный участок подают i виде пленки (через пористую вставку) так, что в начале этог( участка осаждаться нечему и можно считать /23 = О- И лишь ниже по потоку, где за счет срыва образуется достаточное количество капель, чтобы их осаждение стало существенным, падение замедлится (см. точки 3 и 4 па рис. 7.4.1). Фактически в эт ix двух крайних условиях /13 п Уз2 определяются по наклону /шпейного участка зависимости 1Пз[г) при 2 = 0, построенной по результатам измерении. [c.206]

Такая проверка на начальном этапе внедрения методов тепломассометрии обусловлена не только их принципиальной новизной, но и трудностями аналитического описания либо определения на градуировочных стендах погрешностей измерения за счет изменения объема, пористости, ТФХ продукта при его обработке, взаимного влияния стенки аппарата, потоков теплоносителей или продукта и измерительного элемента. [c.117]

Однако в технике при фильтрационных расчетах пользуются обычно смешанной системой единиц, измеряя объемный расход в см 1сек, перепад давления — в атмосферах, вязкость жидкости — в сантипуазах, линейные размеры — в см. В этой системе единицей измерения проницаемости является проницаемость такой пористой среды, в которой расход жидкости, равный 1 см сек, получается при площади сечения 1 см и перепаде в 1 атм на 1 см пути фильтрации при вязкости фильтрующейся жидкости, равной 1 сп эта единица измерения носит наименование дарси. Учитывая, что в физической системе единиц измерения 1 атм —981 000 дпн1см и 1 сантипуаз равняется 0,01 см /сек, можно установить, что 1 дарси равняется 1,02 10 Таким образом, проницаемость, например, песчаных грунтов для воды при С —0,006 сж/сек, по Павловскому, равна [c.326]

Электрохимические параметры полимерного покрытия определяют ёмкостно-омическим методом. Для измерения используется четырёхплечный мост (рис. 39) с последовательной эквивалентной схемой (V=25. .. 50 мВ,/= 500. .. 20000 Гц) - для относительно пористых покрытий. [c.64]

Влагопроницаемость. Кроме гигроскопичности, большое практическое значение имеет влагопроницаемость электроизоляционных материалов, т. е. способность их пропускать сквозь себя пары воды. Эта характеристика чрезвычайно важна для оценки качества материалов, применяемых для защитных покровов (шланги кабелей, опрессовка конденсаторов, компаундные заливки, лаковые покрытия деталей). Благодаря наличию мельчайшей пористости большинство материалов обладает поддающейся измерению влагопроницаемост ью. Только для стекол, хорошо обожженной керамики и металлов влагопроницаемость практически равна нулю. [c.76]

Одним из способов снин<ения пористости огнеупорных окислов служит введение добавок алюмофосфатного связующего [3]. С целью снин<ения пористости и увеличения термической стойкости корундовых покрытий, наносимых способом стержневого газопламенного напыления, в состав стержней вводилась алюмофос-фатная связка с соотношением А1(ОН)з к Н3РО4, равным 1 3.5. Электроизоляционные свойства этого покрытия сравнительно со свойствами существующих покрытий были подробно изучены на кафедре токов высокого напряжения МЭИ. Измерение электро- [c.216]

Были получены экспериментальные зависимости пористости покрытий из окиси алюминия на основе из сплава 1Х18Н9Т от содержания ацетилена в детонирующей смеси и глубины загрузки напыляемого материала. Измерение открытой пористости проводилось по известной методике гидростатического взвешивания [1]. Средняя относительная ошибка измерения составила +6%. [c.86]

Рентгенофазовым анализом (РФА) по порошковому методу на дифрактометре ДРОН-2.0 качественно определяли фазовый состав, на лабораторном копре МК-0.5 — предел прочности при статическом изгибе (aj, по ГОСТу 473.4—72 — открытую пористость W ), измерением линейного размера по длине образца — линейную усадку M/l). [c.207]

Применение штифтов с диаметром торцевого сечения 2 мм для измерения прочности соединения структурно-неоднородных покрытий (со значительной слоистостью, пористостью, несплошностью) приводит к большему разбросу результатов. В этом случае определяется лишь локальная (микроадгезионная) прочность покрытий [96]. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...