Поверхность серединная оболочки

Величина интервалов пространства h и времени 6т при численном решении тепловых задач многослойной и эквивалентной ей в тепловом отношении монолитной оболочки. Если речь идет об эквивалентных в тепловом отношении монолитных оболочках, то имеются в виду монолитные оболочки, в которых температурные поля близки к полям в многослойных оболочках, причем их близость оценивается разницами температур в установленных точках в заданное время. Критерием оценки обычно является максимальная ошибка в характерном для данной оболочки районе (поверхность, середина и др.) [c.142]

Результаты проведенных испытаний представлены графически на рис. 3.12, где указана зависимость напряжения при растяжении в направлении ф = 90° от высоты микронеровностей поверхности образцов, вырезанных из середины оболочки (сплошная линия) и из ее краев (штриховая линия). Линии, параллельные оси абсцисс,— напряжения для образцов с необработанной поверхностью, вырезанных соответственно из центра и краев оболочки. [c.65]

Деформации в серединной поверхности цилиндрической оболочки выражаются через перемещения и, V и X ) следующим образом [c.1020]

Таким образом, если объемные силы равны нулю и на внутреннюю поверхность сферической оболочки постоянной толщины 2к действует постоянное давление д, то на внешней поверхности надо приложить нормальное напряжение (давление), выражаемое формулой (2.84), для того, чтобы серединная сферическая поверхность 5 радиуса Л оставалась нейтральной. В данном случае сфера 5 остается жесткой. [c.265]

Таким образом если 5 — нейтральная серединная поверхность выпуклой оболочки с ш-Ы отверстиями (пг > 1) подчиненной втулочным связям, то тангенциальное поле и поле смещений на поверхности 5 тождественно обращаются в нуль а в окрестности этой поверхности они однозначно выражаются соответст-ственно формулами [c.280]

Четыре крыла дома, имеющего форму креста, консольно подвешены к центральному ядру, что сводит к минимуму площадь фундамента. Вдоль середины высоты крыльев У-образной конструкции имеется разъем, что позволяет использовать одну форму для изготовления верхней и нижней половины. Избранная форма крыльев приблизительно повторяет форму кривой изгибающего момента для однородно нагруженной консоли, в результате чего в оболочке достигается почти однородное распределение напряжений. Наружная поверхность имеет двойную кривизну для обеспечения упругой стабильности и стойкости против коробления под действием сжимающих нагрузок. [c.284]

Нагружение компенсатора осевой силой, циклически приложенной к одному из граничных контуров в условиях ограниченного осевого перемещения, приводит к тому, что наиболее нагруженными зонами являются наружная и внутренняя поверхности сильфона. Максимально нагруженные точки этих поверхностей (как и в предыдущем расчете) соответствуют приблизительно серединам нелинейных зон гофра оболочки при у = +/i/2. Указанные результаты подтверждаются рядом известных экспериментальных данных, полученных с использованием тензометрии и оптически чувствительных материалов [21, 22], а также тем, что данные точки соответствуют местам разрушения при экспериментах и эксплуатации сильфонных компенсаторов рассматриваемого типа. [c.165]

Максимальные циклические деформации возникают примерно в середине нелинейных зон гофра на внутренних и наружных поверхностях оболочки (рис. 5.18). Вдоль средней линии оболочки,, где отсутствуют изгибные эффекты, деформации малы (рис. 5.2, в). [c.222]

Рассмотрим свободно опертую по краям круговую цилиндрическую оболочку при действии в ее серединной поверхности осевых усилий (рис. 15.1) [c.213]

Модель элемента оболочки уже принимает вид, отличный от представленного на рис. 1.1 (рис. 2.1). Это уже стержневой элемент, пределом которого является отрезок геометрической линии, т. е. площадь поперечного сечения элемента стремится к нулю (по определению [2] — к одномерному элементу). Но у одномерного элемента нет срединной поверхности, так как она стягивается в точку. В этом случае мы можем говорить лишь о середине стержня, ведь его торцы нулевой толщины имеют большой набор кривизн, в том числе и нулевую. [c.20]

Мы будем исследовать упругие деформации оболочки. Тогда для волокон, отстоящих на расстоянии z от серединной поверхности оболочки, имеем [c.134]

В табл. 6.2.5, 6.2.6 максимальные прогибы, усилия, моменты и напряжения трехслойной изотропной оболочки симметричного строения с жесткими днищами, нагруженной внутренним гидростатическим давлением, приведены в зависимости от параметра R/1. Зависимости получены при R/h = 20, Е /Е = 30 остальные параметры имели значения (6.2.20). Из табл. 6.2.5, 6.2.6 видно, что при уменьшении длины трехслойной оболочки влияние поперечных сдвиговых деформаций на максимальные прогибы, окружные усилия, напряжения увеличивается, а на максимальный изгибающий момент — уменьшается. Так, при R/1 = 0,5 относительная погрешность составляет 1,53 %, а при R/1 = 3 — 73,46 %. Относительная погрешность — 29,62 % при R/1 = 0,5 и 44,05 % — при R/1 = 3. Подчеркнем, что в то же время относительная погрешность, вносимая в расчет максимального изгибающего момента неучетом поперечных сдвиговых деформаций и подсчитанная при R/1 = 3, составляет всего 3,61 %. Таким образом, близость максимальных значений интегральных характеристик (осевого и окружного усилий, осевого изгибающего момента), подсчитанных при учете и без учета поперечных сдвигов, отнюдь не гарантирует близости соответствующих расчетных значений компонент тензора напряжений. Отметим еще, что в рассмотренном примере максимальное значение осевого напряжения достигается в защемленных сечениях на поверхности z = О внутреннего несущего слоя, а максимальное значение изгибающего осевого момента — в середине пролета [c.171]

На характер деформирования цилиндрических оболочек с параметром Rll l/2 существенно влияет увеличение толщины в середине пролета. На рис. 4.8, б представлены кривые прогибов срединной поверхности оболочки с отношением i /(=l/2 при увеличении толщины в сечении x = t 2 на 4% (а = 0,04, й = = njl). Пунктиром показаны соответствующие кривые для оболочек постоянной толщины. [c.160]

Из каждого участка оболочки вырезали по се мь образцов, имеющих примерно одинаковую высоту микронеровностей поверхности, причем каждую группу таких образцов вырезали из середины трубы и из ее краев. Боковые поверхности всех образцов были обработаны одинаково, так как разрезку оболочки на образцы производили алмазным отрезным кругом. [c.65]

Для заготовки, имеющей форму оболочки вращения, напряжения 01 и 02, действующие соответственно по меридианам и параллелям серединной поверхности, определяются известными соотношениями [c.114]

Н (рис. 190, а) и скоростями деформаций серединной поверхности а У оболочки в условиях установившейся пол- [c.436]

Зависимости между скоростями обобщенных деформаций серединной поверхности и компонентами вектора скорости перемещения серединной поверхности оболочки находим дифференцированием [c.437]

Конические оболочки, подкрепленные продольными и круговыми ребрами. Приведенное ниже решение задачи получено в предположении. 410 ребра расположены достаточно часто, так что жесткость ребра можно равномерно распределить по длине шага. Сечения продольных и дуговых подкрепляющих ребер, симметрично расположенных относительно серединной поверхности оболочки, показаны на рис. 30. Применительно к случаю симметричного расположения ребер введем [c.174]

Здесь 01 — расчетное осевое напряжение в оболочке г— радиус серединной поверхности оболочки б — толщина оболочки R — расчетное сопротивление стали сжатию, принимаемое по табл. 1.55 гпд — коэффициент условий работы, см. (1.69) ф, с — коэффициенты, принимаемые по табл. 3.36. [c.280]

Обозначим через ш перемещение оболочки по нормали к серединной поверхности обшивки и примем [c.1041]

Теперь определим перемещения и деформации в слоях оболочки, отстоящих на расстоянии гх от серединной поверхности. [c.1051]

Оболочкой называют такое тело, у которого один размер (толщина) существенно меньше двух других. Оболочка образуется двумя близко расположенными поверхностями. Поверхность, проведенную через середины толщин, называют срединной поверхностью. Оболочки классифицируют так по форме срединной поверхности — на сферические, конические, цилиндрические, плоские (чаще их называют пластинками) по величине толщины — на оболочки постоянной толщины и оболочки переменной толщины по форме в плане — на прямоугольные (когда часть произвольной оболочки выделена прямоугольным цилиндром), круглые (когда часть оболочки выделена круговым цилиндром) и др. Виды оболочек приведены на рис. 4.2. [c.231]

Далее разделку кабеля и монтаж муфт выполняют так же, как и для муфты с кожухом ПСОв-Кв, при этом учитывают следующие особенности внутреннюю оболочку удаляют на расстояние 600 мм от обоих концов кабелей, конец кабеля обрезают на расстоянии 310 мм от обреза оболочки. Поверх третьей усаженной трубки выполняют подмотку в виде конуса на середине муфты. Диаметр подмотки должен соответствовать внутреннему диаметру малого кольца за вычетом двух диаметров проволоки брони кабеля. На конце кабеля, на котором покровы были удалены на расстоянии 1500 мм, вновь укладывают проволоки брони по шагу скрутки вдоль муфты и скрепляют их проволочными бандажами на расстоянии 200 мм друг от друга. Проволоки брони на другой стороне муфты также выпрямляют и аккуратно укладывают вдоль муфты, распределяя их между проволоками брони первого кабеля. На концы проволок накладывают временные бандажи. Для облегчения укладки проволоки обколачивают молотком. Надвигают на проволоки брони до середины муфты кольцо меньшего диаметра, при этом временные бандажи удаляют. Поочередно перегибают одну за другой проволоки брони с одного и другого кабеля у самого края кольца так, чтобы не было зазора между проволокой и торцом кольца. Проволоки укладывают в противоположном направлении вдоль муфты и подбивают молотком для того, чтобы они плотно прилегали к его поверхности. Отогнутые проволоки одного кабеля должны через одну чередоваться с проволоками другого кабеля. Поверх уложенных проволок надвигают кольцо большого диаметра и также укладывают по нему проволоки брони (см. рис. [c.134]

Пусть дана оболочка толщины Н. Серединной поверхностью оболочка называется поверхность, делящая толщину её всюду пополам. Предполагается, что всюду, исключая, может быть, некоторые точки или линии на ней, серединная поверхность является непрерывной с непрерывно изменяющейся касательной и кривизнами, причём все её геометрические характеристики изменяются весьма плавно. Выберем на серединной поверхности главную ортогональную систему" криволинейных координат 5, -Г). Под плавным изменением некоторой геометрической характеристики будем понимать такое, когда при переходе от точки ( , т)) к точке ( , г ), расположенной на расстоянии порядка толщины оболочки А, она имеет относительное изменение [c.156]

В результате расчета определить температуру натрия в середине по длине канала (л = 0) и на выходе из канала (х = 1/2) температуры на внешней и внутренней поверхностях оболочки и на оси твэла при x = Q [tea, t uo оси.о) координаты и значения максимальных температур /от / i,m и /оси,т. [c.132]

На НВАЭС патрубок трубопровода жестко соединяется со стенами защитной оболочки (рис. 1.18). При этом патрубки усилены четырьмя фланцами — по одному с торцов и два в середине пролета. В зоне проходки патрубок и наружная поверхность трубопровода покрыты теплоизоляцией. Трубопровод жестко соединен с патрубком, а следовательно, и с защитной оболочкой при помощи кольцевой рамы. [c.34]

Прямоугольные контурные балки в средней части продольной стороны, как и у прямоугольных павильонов, были подперты снаружи двумя трубами, контурные балки в торцах загибались по окружности и образовывали сжатые полукольца. Средние поверхности покрытия одинарной кривизны имели такую же конструкцию сетки, как и в случае покрытия прямоугольных зданий. Для поверхностей двоякой кривизны обеих узких сторон должна была быть применена сетка особой формы, так как висячее покрытие перекрывало общий внутренний объем по-другому, нежели у ротонды. Хотя полосы сети ближе к середине тесно сближаются друг с другом, так что вблизи мачты образуют почти закрытую поверхность, к наружной кромке здания на удалении 23,5 м йни должны были бы подходить с шагом 124 см. Чтобы уменьшить получающиеся в результате этого ячейки в наружной части покрытия, исходящие из центра полосы (76,2 х 4,76 мм) разветвляются примерно на полпути на две более тонкие полосы(50,8 X 4,76 мм), которые образуют сеть с меньшими ячейками. Соединения элементов покрытия с поверхностями одинарной и двоякой кривизны представляют конструктивную проблему из-за различных форм ячеек на обеих сторонах, которые имеют примерно соответствующую друг другу форму поперечного сечения, но разную деформативность под действием внешних нагрузок. Шухов решил эту проблему просто, применив соединительные части в виде стальной полосы (150 х 6 мм) (рис. 49, 51). Вопрос относительно того, как достигается достаточная жесткость в поперечном направлении и как препятствует листовое кровельное покрытие скручиванию оболочки в переходнрй зоне под нагрузкой, остартся открытым. [c.36]

Формулировки, подробно определяющие Я и й,- 20-узлового элемента, можно найти в [21], а 8-узлового — в [38]. Широко используется 20-узловой гибридный трещинный элемент в программах общего назначения [39,40]. С середины 70-х годов этот метод широко применялся для решения задач, связанных с изучением поверхностных дефектов, находящихся на меридиональном и окружном направлениях внутренней н наружной поверхностей цилиндрических сосудов высокого давления (оболочек), поверхностных дефектов в пластинах, подвергаемых растяжению и изгибу, поверхностных дефектов, расположенных возле крепежных отверстий в лапах, дефектов вблизи соединения патрубков с сосудами высокого давления и т. д. [16—25]. Метод, использующий гибридные трещинные элементы, был распространен на исследование трехмерных трещин, находящихся на поверхности раздела биматериалов, например на поверхности раздела между зарядом и бронирующим покрытием в ракетных твердотопливных двигателях [40—41]. [c.194]

Основным допущением, принятым в теории пластин и оболочек, является поЬту-лат Кирхгоффа — Лява нормали к серединной поверхности до деформации остаются нормалямй и после деформации. Отсюда следует, что в любой момент деформации листового материала одно из главных направлений тензора логарифмических деформаций определено как нормаль к серединной поверхности, а два других на-. правления лежат в плоскости, касательной к серединной поверхности. [c.97]

Для того чтобы исследовать коррозию, развивающуюся в щелях при повышенной температуре, Гликманом и Свэндби [51] была предложена конструкция в виде специального пакета, который имел зазоры, имитировавшие щели. Две пластины соединялись вместе ниже нагреваемой электрическим током пластины. Из полученных данных был сделан вывод, что основным контролирующим фактором коррозии является температура поверхности оболочки, а не скорость теплового потока, проходящего через металл [49]. Однако также был сделан вывод о том, что скорость коррозии при дайной температуре в середине образца зависит от присутствия или отсутствия термического флюса (окалины) [52]. Различия между температурой на поверхности оболочки и в середине образца могут быть взяты за основу при расчете такого расхождения в скорости коррозии из-за влияния окалины. [c.552]

Пространственные покрытия с прямоугольным основанием в плане, оболочками положительной гауссовой кривизны см. рис. 6.1, г) предпочтительнее принимать пологими. В них стрелы подъема контурных конструкций в середине их пролетов (в обоих направлениях покрытия в плане) делаются не более 1/5 пролета в своем направлении. По форме оболочки могут быть приняты различного очертания с поверхностями двоякой положительной гауссовой кривизны. При этом в зависимости от объемнопланировочного решения используют контурные конструкции в виде сплошных стен, ферм, арок, брусьев на рядах колонн. При оболочках двоякой кривизны контурные конструкции имеют криволинейное верхнее очертание, что усложняет их конструктивное решение. [c.135]

Рис. 8.6. Конструктивная схема сборного покрытия с оболочкой положительной гауссовой кривизны (поверхность переноса) а — общий вид б — сборный элемент оболочки в — деталь соединения сборных элементов оболочки /— поверхность переноса 2— сборный элемент оболочки 3— контурная конструкция (безраскосная ферма) 4—угловая арматура оболочки 5—осевые линии по серединам швов замоноличивания сборных элементов 6— швы сборных элементов шпоночной формы

Поскольку оболочка в серединной поверхности предполагается нерастяжнмой, то д о) / д х ) 1Ю д-иа [c.1041]

Решение проблемы равновесия пластинок и оболочек при упругопластических деформациях, как и при чисто упругих, основывается на двух основных постулатах Кирхгоффа-Лява. Первый состоит в том, что совокупность материальных частиц, расположенных на нормали к серединной поверхности оболочки до деформации, расположена также на нормали к серединной поверхности её после деформации, и потому деформированное состояние оболочки определяется только деформированным состоянием её серединной поверхности. Этот постулат, по существу, говорит о том, что каждый кусок оболочки, размеры серединной поверхности которого малы сравнительно с общими её размерами (и соизмеримы с толщиной), находится в условиях, весьма близких к чистому изгибу и кручению, наложенным на растяжение и сдвиг без изгиба и кручения. Второй постулат состоит в том, чю все компоненты напряжений, имеющие направление нормали к серединной поверхности, весьма малы сравнительно с другими. Оба эти постулата находятся в согласии друг с другом и означают, что всякий тонкий элементарный слой материала, парадлельный серединной поверхности оболочки, находится в условиях плоского напряжённого состояния или, точнее, напряжения, действующие в его плоскости, значительно больше других напряжений. В справедливости такого предположения можно убедиться из анализа порядка различных компонентов напряжений в тонкой оболочке, исходя из уравнений равновесия. [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...