Геометрический параметр теплообменного

Газонасыщенность воды 12 13, 106 Газоохладитель турбогенератора 109 Генри закон 104, 372 Геометрическая характеристика пучка 42 Геометрический параметр теплообменного аппарата 41, 42, 226 Герметичность 9, 168 Гидравлическая плотность конденсатора 261 [c.419]

Найденная этим методом теплопроводность соответствует средней температуре теплопроводного слоя газа. Геометрические параметры измерительной ячейки выбраны таким образом (см. начало гл. 11), чтобы исключить конвективный теплообмен в цилиндрическом зазоре с исследуемым газом. В данной экспериментальной установке не следует учитывать лучистую составляющую теплового потока и перепад температур в стенке капилляра лучистая составляющая теплового потока на 3—4 порядка меньше суммарного теплового потока, а перепад температур в стенке капилляра не превышает 0,1% от t —ti). [c.195]

Поле температур в твэле зависит не только от геометрических параметров, но йот коэффициентов теплопроводности теплоносителя, оболочки и материала сердечника. Таким образом, задача о теплообмене пучков твэлов является сопряженной. [c.94]

Проведенные на этой установке опыты позволили впервые получить данные о работе контактной камеры экономайзера при высокой температуре исходной воды. Эти данные были впоследствии использованы при проектировании промышленных установок па Бердичевской электростанции. Следует отметить, что обе описанные выше опытные установки предназначались в первую очередь для определения степени нагрева воды и охлаждения газов в зависимости от геометрической характеристики насадки и режимных параметров. Теплообмен и аэродинамическое сопротивление изучались попутно, поэтому точность полученных результатов по теплообмену сравнительно невелика. К тому же опыты проводились в ограниченном диапазоне начальной температуры газов и только в слое беспорядочно лежащих колец малых размеров. [c.51]

Случай второй. Теплообмен происходит при столь значительной неоднородности температурного поля в текущей среде, что ее физические параметры, в том числе и плотность, следует считать изменяющимися в зависимости от местной температуры. Числа Маха малы по сравнению с единицей, что позволяет пренебрегать сжимаемостью среды. Заданными являются геометрические параметры, характерная скорость, характерная абсолютная температура среды Гер, о, абсолютная температура стенки Т , предполагаемая повсеместно одинаковой, а также уровень давления, на котором развивается процесс. Физические параметры изменяются с температурой по простым степенным формулам типа ы/Но = (Г/То) , где п есть число для каждого данного параметра универсальное. Это последнее свойство присуще в довольно широких пределах газам. Для плотности газов п — —1, для коэффициента вязкости и теплопроводности п = 0,76 в среднем, по Карману). Теплоемкость зависит от температуры гораздо слабее. Газы, рассматривав мые в состояниях, близких к критическому, а также капельные жидкости отличаются более сложными свойствами. [c.100]

Вторая часть математической модели АЭС содержит описание термодинамического цикла станции и процессов, протекающих в теплообменных аппаратах. Моделирование термодинамического цикла АЭС с диссоциирующим газом в качестве рабочего тела предполагает описание связей и соотношений между термодинамическими и геометрическими параметрами установки. Эти связи описываются системой балансовых нелинейных алгебраических и трансцендентных уравнений, которые в общем виде запишутся так [c.97]

Корпус-перегородка в теплообменной аппаратуре. Тепловая эффективность кожухотрубчатых теплообменных аппаратов (КТА) в значительной степени зависит от точности посадки корпуса-перегородки. Не все перетечки и байпасные потоки оказывают одинаковое влияние на характеристики теплообменника, они проявляются по-разному в зависимости от геометрических параметров корпуса. Влияние байпасного потока через зазор между кромкой перегородки и стенкой корпуса наиболее существенно, и на практике немного можно сделать для компенсации этого влияния. В этой связи проблема точности соединения корпус-перегородка принимает важное значение. Основной скачек в снижении тепловой эффективности теплообменника происходит, когда зазор проходит диапазон от 3 до 5 мм. Это свидетельствует о качественном изменении ситуации, а именно появлении перетечек и усилении эффекта байпаса, которые при дальнейшем увеличении зазора продолжают нарастать (табл. 7.1). [c.324]

К факторам, влияющим на работоспособность камеры, относятся тип топлива (к примеру, топливная пара жидкий кислород— жидкий водород имеет высокую температуру горения, а азотная кислота реагирует со многими металлами), кинетические эффекты и геометрические параметры, определяющие скорость газа. Распределение компонентов вблизи смесительной головки и скорости испарения оказывают влияние на скорость выделения энергии и теплообмен. Поэтому конструкция смесительной головки является определяющим фактором в отношении работоспособности камеры. [c.178]

Иногда в качестве линейного масштаба принимается не геометрическая характеристика теплообменной поверхности, а характерный параметр потока (толщина пограничного слоя, расчетная толщина потери импульса и др.) или составленный из разнородных физических величин комплекс, имеющий размерность длины, например (v /g-) . [c.211]

Определяющие внешний теплообмен, т. е. теплоотдачу от газовой среды и кладки печи к поверхности металла температура и скорость движения газовой среды, температура кладки печи, температура металла в начале и в конце периода нагрева, физические характеристики и геометрические параметры газовой среды, поверхности кладки и металла. [c.122]

Приведенный коэффициент излучения С р характеризует физические и геометрические параметры рабочего пространства печи (внутренней поверхности футеровки, нагреваемого металла и участвующего в теплообмене газового объема) и находится из выражения (см. 3 гл. 1П и гл. X). [c.318]

Конструкции труб с принудительно или естественно вентилируемым зазором переменной ширины, с металлической вставкой с вентилируемым зазором и с проходным зазором имеют одну схему теплообмена, представленную на рис. 7.3. Из-за большой высоты дымовой трубы и существенного изменения геометрических параметров и теплообменных коэффициентов по высоте трубы (в отдельных случаях в 3 раза) необходимо осуществлять зонный принцип расчета, который предполагает усреднение параметров по высоте дымовой трубы в пределах каждой зоны. При этом серией расчетов на ЭВМ установлено, что варьируемая высота расчетной зоны влияет на результаты расчета только в нижней части дымовой трубы с противодавлением, где идет наиболее интенсивный теплообмен между дымовыми газами и вентилируемым воздухом. [c.121]

В зависимости от агрегатного состояния калориметрического вещества калориметры, в которых осуществляется измерение разности температур во времени, классифицируют на жидкостные (с жидким калориметрическим веществом) и массивные (с твердым калориметрическим веществом). В массивных калориметрах теплообмен между образцом и калориметрическим веществом происходит путем теплопроводности. Время релаксации температуры (инерционность калориметра) зависит от коэффициента теплопроводности между образцом и калориметрическим веществом, а также от удельной теплопроводности и геометрических параметров калориметрической системы. Для сокращения временного интервала релаксации температуры необходимо уменьшить массу металлических частей калориметра и использовать металлы с высокой удельной теплопроводностью. [c.95]

Таким образом, регистрация изменения во времени локальной разности температур служит средством для измерения тепловых потоков при условии, что известен градуировочный коэффициент для калориметра. Этот коэффициент необходимо экспериментально определить, так как результирующий тепловой поток нельзя прямо связать с разностью температур из-за вклада в теплообмен процессов конвекции и излучения, который должен быть по возможности уменьшен. Процессы теплопередачи зависят не только от разности температур, но в большой степени от геометрических параметров калориметрической системы, свойств теплопередающей поверхности и т.п. [c.117]

Другим важным геометрическим параметром является отношение всей теплообменной поверхности днища поршня (вся площадь камеры сгорания плюс площадь плоской части днища поршня) к площади ци- [c.17]

К сожалению, приведенные выше методы оценки эффективности не учитывают напрямую три важнейших параметра теплообменного аппарата плош,адь поверхности теплообмена (или, как показано в [193], объем аппарата), тепловую мощность и затраты энергии на прокачку теплоносителей. Не учитываются также принцип конструкции аппарата, определяющие размеры и геометрические характеристики поверхности теплообмена. Поэтому эти способы могут использоваться в настоящее время только для качественной оценки эффективности метода интенсификации. Тем не менее, они сыграли значительную роль на определенном этапе исследований процессов интенсификации теплообмена. [c.514]

Значение коэффициента теплоотдачи излучением связано со значениями коэффициентов черноты поверхностей тел, участвующих в теплообмене и геометрическими параметрами тел зависимостью [c.37]

В монографии содержится много новой информации как по части методики численного моделирования, так и физического характера. Авторам представлялось важным обратить внимание читателей на сравнительно мало исследованный раздел конвекции в магнитном ноле. Приводятся пионерские работы, обсуждаются наиболее интересные результаты. Получены полезные инженерные формулы по теплообмену в горизонтальных прямоугольных каналах для большого диапазона режимных и геометрических параметров, построенные интерполяцией данных численного эксперимента. [c.6]

Случай первый, наипростейший. Неоднородность полей температур и давлений столь незначительна, что все физические параметры текущей среды, включая ее плотность, можно принять практически за постоянные. Имея в виду температурные условия такого процесса, его можно условно называть изотермическим теплообменом. Заданы по произволу геометрические и физические параметры, характерная скорость и характерный температурный напор А/о- Независимыми переменными служат координаты, зависимыми переменными — местные значения компонентов скоростей, температурных напоров и напоров давления Др, причем местное давление отсчитывается от некоторого фиксированного давления рп. [c.99]

Эта формула дает среднее по длине значение коэффициента теплоотдачи при //йГ>50. При пользовании формулой физические параметры выбираются по средней температуре жидкости в трубе, исключение составляет только критерий Рг,т — он выбирается по средней температуре поверхности стенки трубы. В качестве определяющего размера, входящего в критерии N0, Ре и Ог, принят эквивалентный диаметр э, равный учетверенной площади поперечного сечения канала, деленной на его полный (смоченный) периметр, независимо от того, какая часть этого периметра участвует в теплообмене. Для труб круглого сечения эквивалентный диаметр равен геометрическому. [c.308]

Общее решение задачи. Рассмотрим систему тел (рис. 4-5, а), состоящую из оболочки к, газообразной среды в, заполняющей ее свободный объем, и тела з, расположенного внутри оболочки. Пусть в теле действует источник тепла, мощность которого равна Р. Между телом и газом, а также газом и оболочкой происходит конвективный теплообмен, тело и оболочка обмениваются тепловой энергией путем кондукции и излучения. Допустим, что проводимости, характеризующие тепловые связи между областями, известны. Величины этих проводимостей для конкретных условий теплообмена будут определены ниже. Температура оболочки, геометрические и физические параметры тел и среды заданы. [c.111]

Будем полагать, что площадь отверстий в корпусе невелика и лучистым теплообменом между нагретой зоной и окружающей аппарат средой можно пренебречь. Тепловые модели на рис. 4-9 и 4-7, а соответствуют друг другу, поэтому для расчета средних поверхностных температур нагретой зоны и корпуса возможно применить формулы (4-62). Будем считать, что суммарная мощность Р источников тепла, действующих в нагретой зоне, расход 0 и температура 4х подводимого воздуха, все геометрические и физические параметры аппарата, а также физические свойства и состояние окружающей среды заданы. [c.123]

Рассмотрим задачу теплообмена при обтекании сверхзвуковым газовым потоком пластины длиной I = 2 м, имеющей толщину ) см. Расчеты проведены для твердых тел, теплофизические и геометрические характеристики которых менялись в весьма широких интервалах. Для оценки влияния теплофизических характеристик на теплообмен рассматривались тела с одинаковыми размерами, но с разными теплофизическими характеристиками аналогичным образом оценивалось и влияние геометрических размеров на теплообмен. Параметры набегающего потока и , Т , менялись также в широком диапазоне. Подчеркнем [c.315]

В качестве примера применения метода геометрического программирования рассмотрим выбор проектных параметров двухконтурной подсистемы терморегулирования (рис. 9. 4), состоящей из газожидкостного теплообмен- [c.224]

Для аппарата с орошаемой насадкой в качестве расчетной была принята регулярная насадка из блоков листового материала, которая, по данным О. Я. Кокорина, обладает лучшими показателями из исследованных насадок [26]. Условия расчета скорость воздуха а г = 3 м/с толщина слоя бел = 0,2 м удельная поверхность 580 м /м пористость 0,83 плотность орошения 40 кг/(м-ч). Расчет выполнен по методике П. Д. Лебедева [30] с использованием формулы Т. Хоблера для коэффициента полного теплообмена [50]. Показатели ударно-пенного аппарата рассчитаны по методу И. М. Фокина при S = 1 и Wr = 4,5 м/с, показатели пенно-испарительного водоохладителя (ПИВ-9) — по номограммам М. А. Барского для номинальных условий работы аппарата (расход воздуха 9000 м /ч). Центробежный теплообменный аппарат был рассчитан на номинальный режим работы при следующих геометрических параметрах 0 = 0,1 м / = 0,24 L/D = 0,8. [c.22]

Диапазоны применимости эмпирических формул для расчета коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления рассматриваемого трубного пучка, приведенных в предыдущем параграфе, заданы посредством безразмерных режимно-геометрических параметров Re /Re , Re , V p> V p- T.JDp, bptd (за исключением температуры наружной поверхности труб н)-Аналогично формируются условия применимости большинства эмпирических соотношений для теплогидравлических расчетов теплообменного оборудования. Для упрощения системы ограничений, задающей область допустимых значений независимых переменных, варьируемых в процессе оптимизации, в качестве последних следует использовать минимальное число абсолютных параметров, а остальные переменные выбирать из указанных выше безразмерных режимно-геометрических параметров. Такой подход дает возможность сократить в системе ограничений число функциональных неравенств [29]. [c.121]

Из выражений (6-1), (6-2), (6-4), (6-5) ясно, что потери давления Api, Ар2, Apir, Аргт не зависят от расхода воздуха, а определяются только геометрическими характеристиками теплообменной поверхности, термодинамическими параметрами воздуха и режимом его движения. [c.140]

В результате сопоставления экспериментальных данных по конденсацир пара, полученных авторами и в работах [1—4], установлено (рис. 4), что в исследованном диапазоне нагрузок и геометрических параметров данные [1, 2] и авторов хорошо согласуются теплообмен при конденсации на трубах с продольнопроволочным оребрением в 2 3.5 раза интенсивнее, чем на гладких трубах. Это свидетельствует об отсутствии случайных ошибок в определении из уравнения (3). Коэффициент теплоотдачи, пс лученный в [3, 4], лежит значительно выше в 3 -f- 9 раз [3] i в 3.5 7 раз [4]. Причиной такого расхождения, по мнению ав з-ров [3, 4], является ошибка, связанная с косвенным определении коэффициента теплоотдачи через коэффициент теилоиередчи. Действительные причины расхождения лежат, видимо, в тето-дике осреднения результатов экспериментов. Так, в работах 4) средний коэффициент теплоотдачи получен по формуле [c.236]

Между калориметрическим сосудом и оболочкой постоянно происходит теплообмен. Его мощность зависит от используемых в конструкцни калориметров металлов, геометрических параметров составных частей прибора, а также от температурных перепадов. Эту утечку теплоты учитывают при обработке экспериментальных данных через градуировочный коэффициент (теплоемкость) или уменьщают, обеспечивая адиабатический режим работы калориметра. [c.97]

В [192] и других работах Г.А.Дрейцера описан метод сравнения поверхности теплообмена, названный методом эффективных параметров. Метод основан на использовании в качестве условия сравнения равенства эффективных чисел Рейнольдса, которые в свою очередь характеризуют параметры теплообменного аппарата тепловую мощность, расход и мощность на прокачку теплоносителя, теплофизические свойства и температурный напор. Метод позволяет проводить сравнение геометрически не подобных каналов при произвольной форме представления опытных данных. [c.515]

В соответствии с имеющимися в литературе рекомендациями задают геометрические размеры контактного аппарата, которые в ходе расчета могут быть уточнены. Расчет ЦТА проводят для одного теплообменного элемента. Общее количество переданной в аппарате теплоты определяют простым суммированием. Задают так ке начальные параметры газа и жидкости на входе в аппарат, их расходы температуру газа по сухому (/i) и по смоченному (( и,) термометру, °С давление газа Pi, Па температуру жидкости fx.n, °С расходы газа и жидкости в аппарате в целом (Gr, Gm) или на один теилообменный элемент (Gr. э, Сж. э), кгIС. [c.87]

Реактор является частью контура циркуляции установки. Для выполнения расчетов должны быть заданы геометрические и технологические характеристики реактора и контура охлаждения. К ним относятся 1) геометрические характеристики реактора, контура циркуляции и теплообменного оборудования — форма, длины /,, площади живых сечений 5,, и поверхностей теплообмена 2) гидравлические характеристики контура и средств циркуляции — коэффициенты гидравлических сопротивлений всех локализованнь[х и распределенных элементов контура, дающих вклад в потери напора, обусловленные трением, изменением проходного сечения или местных сопротивлений напорные характеристики циркуляционных наосов Q-, Н-ха-рактеристики) высотные отметки и число ходов для теплоносителя конструктивньсе особенности теплообменников, парогенераторов 3) теплофизические параметры — общая мощность реактора Л и ее распределение по каналам высотная неравномерность тепловыделения распределение плотности теплового потока по радиусу и высоте канала или тепловыделяющей сборки q(r, z) исходные параметры теплоносителя (давление и температура на входе в реактор) теплофизические особенности парогенератора, теплообменников. [c.189]

Исходя из изложенных выше условий подобия физических процессов, при моделировании прежде всего необходимо осуществить геометрическое подобие. модели и натуры. Соблюдение подобия условий однозначности требует подобия теплофизических свойств жидкости и подобия процессов на границах исследуемой системы. Первое требование особенно сложно соблюсти, если физические параметры переменны и эта переменность проявляется в исследуемом процессе (например в условиях неизо-термичности потока, характерном для конвективного теплообмена, если такие существенные для теплообмена свойства, как вязкость, плотность, теплопроводность, теплоемкость, зависят от температуры). Как правило, это существенно ограничивает возможности моделирования на отличных от натурных теплоносителях (например возможности замены газа капельной жидкостью). Второе требование обычно обеспечивается соблюдением подобия температурных и скоростных полей tia входе жидкости в исследуемый объект и подобия полей температур или тепловых потоков на поверхности тел, участвующих в теплообмене. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...