Теплообмена параметр

Поскольку для большинства реальных конструкционных материалов влияние изменения напряженно-деформированного состояния на изменение температурного состояния мало, а учет конечной скорости распространения тепла существен лишь для очень быстро протекающих процессов теплообмена, параметры Ь и т ., обычно оказываются малыми. Параметры й и т], характеризующие связь кривизны поверхности с толщиной слоя материала, в котором рассматривается возмущение температурного и напряженно-деформи-рованного состояний, должны быть малы согласно допущениям, принятым при преобразовании системы (6.24) — (6.26). Это позво- [c.225]

Рис. 4.9. Зависимость профиля температуры в плотном слое от параметров частиц в случае сложного теплообмена а — мелких, d = = 0,5 мм б — крупных, rf=2 мм (/, 3 — вр = 0,1 2, 4 — ер=0,9 —/-01 = 0,1 5,4 — гст = 0,9)

Наличие твердых, даже мельчайших частиц в газовом потоке не только количественно изменяет величину объемной теплоемкости, вязкости и прочих параметров, но и накладывает качественный отпечаток на условия осуществления теплообмена как в ядре (межкомпонентный теплообмен), так и в пограничной области. [c.198]

По своему физическому характеру конвективный теплообмен является весьма сложным процессом и зависит от большого числа факторов, определяющих процесс теплоотдачи. Коэффициент теплоотдачи характеризует интенсивность теплообмена между жидкостью и поверхностью канала. В общем. случае коэффициент теплоотдачи является функцией физических параметров жидкости, характера течения жидкости, скорости движения жидкости, формы и размеров тела и др. [c.406]

Интенсивности теплообмена и массообмена /si одной дисперсной частицы с бесконечным потоком несущей фазы определяются коэффициентами теплообмена Pq и массообмена pj или соответствующими безразмерными параметрами числом Нуссельта Nui и числом Шервуда Shi [c.261]

На рис. 5.6.3 для случая о = ОД Ро = 1 бар и трех интенсивностей разрежения ре = 0,1, 0,2, 0,3 бар) приведены полученные зависимости радиуса, среднемассовой температуры пузырька и параметра Nu от времени на стадии расширения. Интересно отметить, что при расширении пузырька средняя температура газа сначала понижается, а затем начинает расти до температуры жидкости, т. е. непрерывно улучшающийся теплообмен с избытком компенсирует понижение температуры газа, вызванное его расширением. Влияние теплообмена усиливается из-за непрерывного увеличения поверхности пузырька и убывания скорости расширения. [c.283]

Рис. 5.2. Влияние параметра Ре на изменение модифицированных локального (1-4) и среднего (Г-4 ) критериев теплообмена на входном участке проницаемой матрицы в плоском канале при постоянной температуре стенки

На рис. 5.2 показано влияние параметра Ре на интенсивность локального теплообмена при постоянной температуре стенки (Bi . Следует отметить некоторые особенности. Для случаев без учета осевой теплопроводности (Ре кривые 1 и 5) при переходе к более заполненному однородному профилю скорости возрастает интенсивность теплообмена как на начальном участке, так и в области стабилизированного теплообмена. Зависимость 2 для Ре = 100 практически совпадает с зависимостью 1, полученной без учета осевой теплопроводности (Ре т. е. при Ре > 100 влияние осевой теплопроводности можно не учитывать. Всем значениям параметра Ре при однородном профиле скорости (кривые 1-4) соответствует одно и то же предельное значение Nu в области стабилизированного теплообмена. Продольный перенос теплоты теплопроводностью (при Ре < 100) увеличивает как интенсивность теплообмена на начальном участке, так и длину этой зоны. [c.102]

Необходимо отметить также следующее интенсивность теплообмена в канале с пористым заполнителем определяется значением параметра Ре, но не зависит отдельно от числа Рейнольдса Re потока в канале, т. е. отсутствует влияние режима течения (ламинарного или турбулентного) на процесс теплообмена в отличие от гладких каналов. [c.102]

Форсированный режим теплообмена отличается значительными массовыми расходами охладителя G и, как следствие, большими значениями параметра Ре = GS /X. Поэтому в нем влиянием продольного переноса теплоты теплопроводностью можно пренебречь ХЭ Г/Э2 = 0. В этом случае 6 Фв, Ь в =0) система уравнений (5.14), (5.15) принимает вид [c.108]

Последние зависимости изображены на рис. 5.8 и отражают снижение интенсивности теплообмена Nu в области стабилизированного теплообмена при конечном значении параметра у по отношению к величине Nu , соответствующей локальному тепловому равновесию (Г = t) внутри пористого материала (у =°°). [c.109]

Все замечания, сделанные по влиянию параметра 7 на характеристики теплообмена в каналах с пористым заполнителем при отсутствии теплового равновесия и граничных условиях первого и третьего рода, справедливы и для случая граничных условий второго рода. Это следует, например, из сравнения данных, приведенных на рис. 5.7 и рис. 5.10. [c.111]

Существенным преимуществом решения (5,79)... (5.81) является то, что оно описывает распределение средних температур а и 0 вдоль всей короткой пористой вставки, а также распределение температур охладителя i3, и матрицы 9, на участке стабилизированного теплообмена при любых значениях параметров Ре, у] Stu,, , тогда как для dj и 9, такой анализ можно выполнить только в предельных вариантах. [c.113]

Рис. 3.S. Влияние интенсивности внутрипоро-вого теплообмена (параметра А) на характер распределения температур в проницаемой стенке при В = 1, St, = О

Рис. 3.9. Влияние интенсивности внутрипоро-вого теплообмена (параметра А) на характер распределения температур в проницаемом твэле при В = 10, St-w =0,5

Основная трудность, возникаюнцая при экспериментальном исследовании конвективного теплообмена, заключается в том, что коэффициент теплоотдачи зависит от многих параметров. Например, средний по поверхности коэффициент теплоотдачи от продольно омываемой пластины (см. рис. 9.2) зависит от длины пластины /, скорости набегающего потока Шж и теплофизических параметров жидкости [c.81]

Книга посвящена вопросам гидродинамики и теплообмена, возникающим ири проектировании и эксплуатации высокотемпературных газоохлаждаемых ядерных реакторов на тепловых и быстрых нейтронах с шаровыми макро- и микротвэлами. Предложена физическая модель течения газового теплоносителя через различные укладки шаровых твэлов и микротвэлов в бесканальной и канальной активных зонах. Анализируется структура шаровых ячеек и связь параметров с объемной пористостью. [c.2]

Поскольку для вихревого режима течения невозможно применить гидродинамическую теорию теплообмена, то обычно расчетные зависимости в области гидродинамики и теплообмена получают на основе обобщения экспериментальных данных. Экспериментальные исследования гидродинамики и теплообмена в активных зонах с шаровыми твэлами реакторов FP оеу-ш,ествить весьма трудно, а на стадии проектирования просто и невозмфкно, поэтому обычно используют теорию подобия, которая позволяет установить, от каких безоазмерных параметров зависит гидродинамическое сопротивление при обтекании газом тепловыделяющих элементов и его нагрев за счет теплоотдачи от поверхности твэлов. [c.47]

Известные корреляции, основанные на модельных представлениях, используемых авторами для описания теплообмена псевдоонсиженных слоев крупных частиц с поверхностью, не имеют параметров, характеризующих геометрию трубных пучков. Например, авторы работы [106] рекомендуют пользоваться расчетными соотношениями, полученными для одиночных труб, полагая, что влияние шага труб в пучке незначительное. Модель, предложенная в [112], позволяет определять коэффициенты теплообмена как функцию величины шага их рас-. положения в горизонтальном пучке, однако, как показано в [115], расчеты по этой модели не дают удовлетворительного согласования с опытными данными. [c.120]

Изучение лучистого переноса в псевдоожиженном слое различными методами дало возможность установить связь радиационного обмена с рядом параметров системы. Так, оказалось, что лучистый поток не зависит от размеров частиц [139, 140, 144, 145, 148—150]. Поскольку кондуктивно-конвективный поток уменьшается с ростом d, увеличивается роль лучистого теплообмена в системе крупных зерен. Радиационный поток при развитом кипений не зависит от скорости ожижающего газа [140, 144, 145, 148—150] и расположения теплообменной поверхности в слое [147]. Это свидетельствует [c.138]

Критическое давление двуокиси углерода рк = 7,39 МПа. Следовательно, рассматриваемый процесс теплообмена протекает в сверх-критической области параметров состояния. Так как в этой области теплоемкость жидкости существенно изменяется с температурой, то изменение среднемассовой температуры двуокиси углерода по длине трубки определяем по изменению ее энтальпии. При i o = onst энтальпия жидкости изменяется по длине трубки линейно и [c.235]

При рсшеиии мног х практических задач теплообмена часто возникают трудности в связи с тем, что реальные тела в значительной степени отличаются от тех, которые изучаются в общей теории теплообмена. Это различие заключается в неоднородности применяемых лгатериалов, в непостоянстве их физических параметров при пагревании, в сложности конфигурации реальных тел н т. п. Поэтому в изучении процессов теплопередачи эксперимент имеет решающее значение. Знание основных методов экспериментального изучения реальных тел также необходимо, как и знание основных законов теплопередачи. Различные установки для определения теплообмена подробно рассматриваются в специальных курсах теплотехники. В этой же главе будет дано только краткое описание некоторых лабораторных работ, имеющих важное значение для изучения теплопередачи. [c.519]

Заметим, что влияние предыстории процесса сказываетбя не только на силе межфазного взаимодействия /, но и на других макроскопических величинах q, h, d, Oj,. . . ). Как и для /, это влияние связано с недостаточностью мгновенных значений таких параметров, как Vi, (Oj,. . ., для онпсания дисперсных смесей в нестационарных процессах. Помимо (3.7.16), одним из возможных путей преодоления указанной проблемы является введение дополнительных (помимо уже рассмотренных) параметров и уравнений (в том числе и дифференциальных), характеризующих состояние фаз в некоторых характерных зонах около дисперсных частиц (в частности, на межфазной поверхности и в областях, прилегающих к ней). Ниже, в гл. 4, это будет показано на примере нестационарного мен<фазного теплообмена. [c.180]

Интенсивность меллфазпого теплообмена будем задавать аналогично тому, как это делалось ранее с помощью параметров Nui, Nua п средней температуры межфазной граш1цы [c.238]

Теплообмен газового пузырька при малых радиальных пульсациях, ускоряющемся сжатии и расгапренпи. Для анализа возможных законов, определяющих осредненную интенсивность меж-фазного теплообмена через осредненные параметры фаз и их теплофизические характеристики, рассмотрим формулы, следующие из линейного решения (5.8.14), для безразмерного теплового потока в пузырек, определяемого числом Нуссельта, для двух характерных режимов радиального движения пузырька с инертным газом (фо = 0) колебательного (Я iQ) и режима, ускоряющегося по экспоненте сжатия пли расширения Н = Е О, где Е определяет показатель е в (5.6.10)). Эти два режи.ма являются характерными, например, при распространении ударных волн в пузырьковой среде ускоряющееся сжатие — на переднем фронте волны, колебательный — в конце достаточно сильной волны. [c.310]

При создании современных турбин ГТД различного назначения с высокими начальными параметрами, большими неравномерностями полей температуры, скорости, плотности в потоке газа важной является проблема снижения термических напряжений в пере лопатки путем уменьшения неравномерности температуры. Уже при начальной температуре газа Г = 1500 К минимальное значение местного коэффициента запаса прочности может достигнуть своего допустимого значения в самой холодной точке поперечного сечения пера. Наиболее горячие части лопатки — кромки, а наиболее холодные — средние части выпуклой и вогнутой поверхностей с минимумом температуры nmin перемычке между охлаждающими каналами. Традиционный метод уменьшения температурной неравномерности заключается в снижении температуры кромок двумя основными способами интенсификацией теплообмена в кромочных каналах турбулизаторами течения (ребрами, лунками, закруткой, струйным натеканием на стенку, пульсирующей подачей охладителя и т. п.) или понижением температуры воздуха, охлаждающего кромки, путем спутной закрутки или в теплообменнике. Эффективным может быть выдув охладителя на поверхность пера. Однако в авиадвигателях выдув может затруднять отключение охладителя на крейсерских режимах полета самолета. В ГГУ, работающих на тяжелых сортах топлива, происходит отложение твердых частиц на перфорирюванной поверхности, что приводит к [c.366]

А -hy8/G - параметр, характеризующий интенсивность внутрипорового теплообмена [c.4]

Рис. 3.4. Влияние интенсивности теплообмена на входной поверхности (параметра Styy) на характер распределения температур в проницаемой стенке при Б =1,А = 10

Следует обратить внимание на зависимость 1 для z = 1 (рис. 3.6), так как она является нижней границей обозначенной штриховкой обла ти параметров А а В, при изменении внутри которой г < 1. В этом случае разность температур б - на внешней поверхности (перегрев материала) не зависит от интенсивности теплообмена на входной, определяется только внутрипоровым теплообменом (параметрами А, В) и имеет минимальное значение, рассчитываемое с помощью получаемого иа [c.54]

Представленные на рис, 3.4 данные позволяют сделать следующие выводы относительно допустимых значений параметра St , в рассмотренном варианте подачи охладителя по нормали к входной поверхности. Нереален случай (например, для St, , = 1), когдаинтенсивностьтеплооб-мена на входе выше, чем интенсивность внутрипорового теплообмена (если можно так сказать о величинах различной физической природы). Существует фиксированное значение St°, при котором теплообмен на входной поверхности оказывает такое же влияние на распределение температур в зоне тепловой стабилизащ1и, как и внутрипоровой теплообмен. Оно соответствует случаю, когда определяемое только внутрипоровым теплообменом изменение зависимостей б и в области стабилизированного теплообмена (z > z ) может быть продолжено до входной поверхности. Это выполняется при Q=0, откуда находим [c.55]

Для принятых значений А к В изменение St , оказьгаает заметное влияние на распределение температур див только в пределах входной части твэла — в зоне влияния теплообмена на внутренней поверхности (на рис. 3.8 при Z > 0,2). За ее пределами (z > 0,2) распределение д и в определяется внутрипоровым теплообменом (параметрами А, В), Основное воздействие параметра St , на распределение и 0 на входном участке проявляется с помощью третьего слагаемого в выражениях (3.29), (3.30) вследствие того, что коэффициент Сз является знакопеременной функцией от Stj4,. [c.56]

Рис. 3.8. Влияние интенсивности теплообмена на входной поверхности (параметра Slyj,) на характер распределения температур в пористом твэле при В = = 10, А =10

Качественный анализ зтого выражения легко выполнить с помощью приведенных на рис. 5.2 данных. Учитываем, что в этом случае j/Pei = /Ре. Отсюда следует, что ан/ сть не что иное, как отношение величин Nu для одинаковой абсциссы /Ре и зависимостей РеЛ и Ре. Поскольку Л> 1, можно видеть, что ан/ всегда меньше единищ.1 и приближается к ней при I > / или при высоких значениях параметра Ре (Ре 100). Таким образом, уменьшение, даже очень значительное, продольной теплопроводности Х при постоянной поперечной Х , не снижает интенсивности теплообмена, если длина проницаемой матрицы //5 больше или при существенных величинах Ре (Ре 100). [c.107]

Из (5.61) легко определить то предельное значение параметра 7 , начиная с которого следует учитывать влияние конечности интенсивности объемного теплообмена йу на уменьшение теплоотдачи от стенки канала к протекающему внутри проницаемой матрицы теплоносителю. Например, из условия, что отношение Nuf to/Nu t > снижается не более чем на малую величину 6, следует 7 > 2Nu / б для плоского и 7 > 4Nu /e для круглого каналов. Здесь зависит только от интенсивности [c.110]

Влияние теплообмена на входной поверхности отчетливо проявляются при сравнении результатов для длинных вставок без учета (см. рис. 5.4) и с учетом (рис. 5.11) теплообмена на входе. Увеличение передачи теплоты в набегающий поток по мере уменьшения параметра Ре (данные на рис. 3.7) приводит к снижению интенсивности теплоотдачи на начальном участке тепловой стабилизации. При высоких значениях Ре (Ре > 100), когда осевым переносом теплоты теплопроводностью вдоль матрицы (в том числе и через ее входную поверхность) можно пренебречь, вид граничных условий на входной поверхности не оказьшает существенного влияния. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...