Геометрический параметр теплообменного аппарата

Газонасыщенность воды 12 13, 106 Газоохладитель турбогенератора 109 Генри закон 104, 372 Геометрическая характеристика пучка 42 Геометрический параметр теплообменного аппарата 41, 42, 226 Герметичность 9, 168 Гидравлическая плотность конденсатора 261 [c.419]

К сожалению, приведенные выше методы оценки эффективности не учитывают напрямую три важнейших параметра теплообменного аппарата плош,адь поверхности теплообмена (или, как показано в [193], объем аппарата), тепловую мощность и затраты энергии на прокачку теплоносителей. Не учитываются также принцип конструкции аппарата, определяющие размеры и геометрические характеристики поверхности теплообмена. Поэтому эти способы могут использоваться в настоящее время только для качественной оценки эффективности метода интенсификации. Тем не менее, они сыграли значительную роль на определенном этапе исследований процессов интенсификации теплообмена. [c.514]

Вторая часть математической модели АЭС содержит описание термодинамического цикла станции и процессов, протекающих в теплообменных аппаратах. Моделирование термодинамического цикла АЭС с диссоциирующим газом в качестве рабочего тела предполагает описание связей и соотношений между термодинамическими и геометрическими параметрами установки. Эти связи описываются системой балансовых нелинейных алгебраических и трансцендентных уравнений, которые в общем виде запишутся так [c.97]

Корпус-перегородка в теплообменной аппаратуре. Тепловая эффективность кожухотрубчатых теплообменных аппаратов (КТА) в значительной степени зависит от точности посадки корпуса-перегородки. Не все перетечки и байпасные потоки оказывают одинаковое влияние на характеристики теплообменника, они проявляются по-разному в зависимости от геометрических параметров корпуса. Влияние байпасного потока через зазор между кромкой перегородки и стенкой корпуса наиболее существенно, и на практике немного можно сделать для компенсации этого влияния. В этой связи проблема точности соединения корпус-перегородка принимает важное значение. Основной скачек в снижении тепловой эффективности теплообменника происходит, когда зазор проходит диапазон от 3 до 5 мм. Это свидетельствует о качественном изменении ситуации, а именно появлении перетечек и усилении эффекта байпаса, которые при дальнейшем увеличении зазора продолжают нарастать (табл. 7.1). [c.324]

Будем полагать, что площадь отверстий в корпусе невелика и лучистым теплообменом между нагретой зоной и окружающей аппарат средой можно пренебречь. Тепловые модели на рис. 4-9 и 4-7, а соответствуют друг другу, поэтому для расчета средних поверхностных температур нагретой зоны и корпуса возможно применить формулы (4-62). Будем считать, что суммарная мощность Р источников тепла, действующих в нагретой зоне, расход 0 и температура 4х подводимого воздуха, все геометрические и физические параметры аппарата, а также физические свойства и состояние окружающей среды заданы. [c.123]

В [192] и других работах Г.А.Дрейцера описан метод сравнения поверхности теплообмена, названный методом эффективных параметров. Метод основан на использовании в качестве условия сравнения равенства эффективных чисел Рейнольдса, которые в свою очередь характеризуют параметры теплообменного аппарата тепловую мощность, расход и мощность на прокачку теплоносителя, теплофизические свойства и температурный напор. Метод позволяет проводить сравнение геометрически не подобных каналов при произвольной форме представления опытных данных. [c.515]

Для аппарата с орошаемой насадкой в качестве расчетной была принята регулярная насадка из блоков листового материала, которая, по данным О. Я. Кокорина, обладает лучшими показателями из исследованных насадок [26]. Условия расчета скорость воздуха а г = 3 м/с толщина слоя бел = 0,2 м удельная поверхность 580 м /м пористость 0,83 плотность орошения 40 кг/(м-ч). Расчет выполнен по методике П. Д. Лебедева [30] с использованием формулы Т. Хоблера для коэффициента полного теплообмена [50]. Показатели ударно-пенного аппарата рассчитаны по методу И. М. Фокина при S = 1 и Wr = 4,5 м/с, показатели пенно-испарительного водоохладителя (ПИВ-9) — по номограммам М. А. Барского для номинальных условий работы аппарата (расход воздуха 9000 м /ч). Центробежный теплообменный аппарат был рассчитан на номинальный режим работы при следующих геометрических параметрах 0 = 0,1 м / = 0,24 L/D = 0,8. [c.22]

В соответствии с имеющимися в литературе рекомендациями задают геометрические размеры контактного аппарата, которые в ходе расчета могут быть уточнены. Расчет ЦТА проводят для одного теплообменного элемента. Общее количество переданной в аппарате теплоты определяют простым суммированием. Задают так ке начальные параметры газа и жидкости на входе в аппарат, их расходы температуру газа по сухому (/i) и по смоченному (( и,) термометру, °С давление газа Pi, Па температуру жидкости fx.n, °С расходы газа и жидкости в аппарате в целом (Gr, Gm) или на один теилообменный элемент (Gr. э, Сж. э), кгIС. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...