Коэффициент внутренней энергии

Коэффициент внутренней энергии диссоциированного газа [c.196]

Коэффициент внутренней энергии и степень диссоциации воздуха представлены на рис. 4.21 для интервала температур [c.197]

Как и частные производные термического уравнения состояния, температурный коэффициент внутренней энергии при постоянном объеме > и объемный коэф- [c.49]

Труднее дать определение объемному коэффициенту внутренней энергии и так называемому манометрическому коэффициенту энтальпии в выражениях (3.6) или [c.51]

Согласно первому закону термодинамики, замкнутая система может испытывать изменение внутренней энергии только в результате обмена теплотой и работой с окружающей средой. Так как для этой системы изменение объема указывает на передачу энергии в форме работы, то второе слагаемое уравнения (4-33) можно отождествить с работой, обратимо выполненной системой. Ограничение в виде обратимости необходимо, так как коэффициент при dv представляет собой свойство системы, а именно — давление системы [c.131]

Отношение произведенной за цикл работы к полученному теплу—для реальных двигателей, впрочем, совершенно условному— называют термическим коэффициентом полезного действия цикла. В какой-то мере он характеризует эффективность преобразования внутренней энергии системы в работу. Из формулы (5.21) видно, что для цикла Карно коэффициент полезного действия [c.115]

В приведенных выше выводах и уравнениях термодинамические свойства мембраны не учитывались, поскольку речь шла о системах с жесткими мембранами, не изменяющими своего размера и формы. В случае гибких упругих мембран надо учитывать их вклад во внутреннюю энергию системы за счет энергии натяжения мембраны и работу изменения ее площади (5.8). Если мембраной является естественная поверхность раздела фаз, то коэффициент поверхностного натяжения граничной поверхности а является частной производной от внутренней энергии [c.137]

Характеристические функции. Характеристические функции системы, т. е. внутренняя энергия и, энергия Гельмгольца Р, энтропия 5 и энергия Гиббса Ф при наличии поверхностного натяжения могут быть представлены в виде суммы двух членов, первый из которых зависит от объемных эффектов и представляет собой известные из гл. 3 выражения для 7, Р, 8, Ф, а второй описывает зависимость характеристических- функцией от поверхностных эффектов (коэффициента поверхностного натяжения и площади О поверхности раздела фаз). [c.148]

Здесь Р (а) — линейная функция от о и производных о до порядка п включительно с постоянными коэффициентами, Q e) — такая же функция от деформации е. К соотношению вида (17.5.9) можно прийти, если рассмотреть модель, составленную из большого числа пружин и вязких сопротивлений, соединенных в разных комбинациях последовательно и параллельно. Конечно, было бы достаточно наивно искать в структуре материала соответствующие упругие и вязкие элементы, однако способ, основанный на построении реологических моделей, обладает некоторым преимуществом. Мы убедились, что в уравнении (17.5.8) должно быть J. < , при этом не было необходимости в обращении к модели, условие < Е, из которого следует первое неравенство, означает только то, что приложенная сила совершает положительную работу, расходуемую на накопление энергии деформации, а частично рассеиваемую в виде тепла. В общем случае (17.5.9) тоже должны быть выполнены некоторые неравенства, которые могут быть не столь очевидны. Но если построена эквивалентная реологическая модель из стержней, накапливающих энергию, и вязких сопротивлений, рассеивающих ее, то у нас есть полная уверенность в том, что для соответствующего модельного тела законы термодинамики будут выполняться. Второе преимущество модельных представлений состоит в том, что для любой заданной конфигурации системы может быть вычислена внутренняя энергия, представляющая собою энергию упругих пружин, и скорость необратимой диссипации энергии вязкими элементами. Имея в распоряжении закон наследственной упругости (17.5.1), (17.5.2), мы можем подсчитать полную работу деформирования, но не можем отделить накопленную энергию от рассеянной. Поэтому, например. Блонд целиком строит изложение теории на модельных представлениях. [c.590]

Задача 3.41. В промежуточной активной ступени пар с начальным давлением ро = 2,4 МПа и температурой о = 360°С расширяется до Pi =1,4 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла q> = 0,96, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, окружная скорость на середине лопатки и = 245 м/с, угол выхода пара из рабочей лопатки j32=18°48, тепловая энергия от выходной скорости предыдущей ступени /г = 8 кДж/кг, коэффициент использования энергии выходной скорости fi=l, потери тепловой энергии на трение и вентиляцию /ij, = 2,6 кДж/кг и потери тепловой энергии от утечек hy, = 2,4 кДж/кг. [c.126]

При высоких давлениях или температурах, близких к критическим, газы не подчиняются уравнению Менделеева — Клапейрона внутренняя энергия и энтальпия, а следовательно, и теплоемкость зависят не только от температуры, но и от давления. Для реальных газов связь между основными параметрами состояния устанавливается уравнением Ван дер Ваальса, если можно пренебречь энергией ассоциации молекул. В тех случаях, когда энергией ассоциации молекул пренебречь нельзя, связь между р, v и Т можно найти из уравнения (1.19). Однако это уравнение пока не нашло практического применения из-за сложности вычисления вириальных коэффициентов. Поэтому связь между р, v ч Т находят либо из соответствующих таблиц для данного газа, приведенных в теплотехнических справочниках, либо из эмпирических уравнений. [c.30]

Кроме фазовых переходов первого рода, существуют фазовые переходы, при которых выделения или поглощения тепла не происходит. Такие фазовые переходы называются фазовыми переходами второго рода для этих переходов 5(2)=s< ) u(2)=u( ). При фазовых переходах второго рода скачкообразные изменения объема энтропии и, соответственно, внутренней энергии и энтальпии не имеют места зато теплоемкости и коэффициенты теплового расширения в точке перехода изменяются скачком. Фазовые переходы второго рода наблюдаются обычно в кристаллах [c.137]

Зависимости коэффициента ф удельных затрат мощности при производстве холода от температуры Т показаны на рис. 8.16. Искусственно охладить какое-либо тело можно различными способами. Так, можно осуществлять процессы (или циклы), в результате которых уменьшается внутренняя энергия тела или его энтальпия, а следовательно, температура. Более унифицированным является способ, который предполагает, [c.309]

Политропным называется любой термодинамический процесс, в котором преобразование энергии осуществляется по определенному закону, а теплоемкость имеет любое, но постоянное для данного процесса значение. К политропным процессам относятся и все рассмотренные выше процессы. Каждый из политропных процессов характеризуется определенным численным значением коэффициента а, который представляет собой отношение изменения внутренней энергии Аа к количеству тепла q в процессе и показывает распределение подведенного тепла между изменением внутренней энергии и работой газа [c.40]

Затухание колебаний в виброизоляторах обусловлено наличием необратимых потерь колебательной энергии, которые характеризуются коэффициентом внутренних потерь rj [c.113]

В этих уравнениях — мощность рассеивания энергии внутри /-Й системы Л — мощность энергетического потока между г-й и /-Й системами Пг Л , — мощности энергетических потоков, введенных от механизмов станка в рамы 1, 2 и связь 6 (см. рис. 1) Ej и uj — полная энергия и плотность собственных форм колебаний /-й системы Т1 — коэффициент внутренних потерь (У = 1 ч- 6) r ij — коэффициент потерь в связи, соединяющей системы i и У ю — круговая частота колебаний. [c.117]

Энергия Е представляет собой ту часть внутренней энергии, которая может быть превращена в работу при изотермическом сжатии, и называется свободной энергией ст — коэффициент поверхностного натяжения, численно равный изменению свободной энергии Е пленки при увеличении поверхности раздела фаз на единицу [c.18]

Здесь в отличие от предыдущего (см. гл. 4) приняты следующие обозначения (й = г, 0, z)—цилиндрическая система координат ij, ik — составляющие вектора скорости Fu — составляющие вектора силы взаимодействия фаз Q — интенсивность теплообмена между фазами х —скорость конденсации С/, С, — коэффициенты сопротивления и теплоотдачи соответственно ак — коэффициент конденсации щ — коэффициент испарения eoi, оа—как и ранее, внутренняя энергия, отнесенная к объему среды р, р, Т — термодинамические параметры фаз (давление принято одинаковым для паровой и жидкой фаз) k — показатель изоэнтропного процесса Ср — удельная изобарная теплоемкость жидкости — диаметр капли индексом 1, как и ранее, обозначены параметры несущей, а индексом 2 — дискретной фазы. [c.171]

Здесь коэффициент диффузии внутренней энергии а (L/) = = к (U)/ U) зависит от ее объемной плотности ЩМ, t), которая является искомой функцией. [c.18]

Коэффициенты y.j, впервые введенные в [12], показывают долю диссипируемой кинетической энергии смеси из-за силового взаимодействия составляющих, переходящую непосредственно во внутреннюю энергию г-й,фазы. В связи с этил1 заметим, что составляющие межфазной силы F- , связанная с эффектом присоединенных масс и спла Магнуса приводят непосредственно к переходу части кинетической энергии макроскопического движения не во внутреннюю (тепловую) энергию фаз, а в кинетическую энергию мелкомасштабных течений внутри и около включений. Последняя, как уже указывалось, не учитывается в существующих феноменологических теориях взаимопроникающего движения, в ТОЛ числе и в данной главе, поэтому здесь силы и F i входят как диссипативные. Более точный учет эффекта этих сил дан в гл. 2-4. [c.37]

Таким образом, термодинамический эффект, вызванный изменениями количеств веществ в системе, можно вырааить тремя способами. Вонпервых, его можно представить как сумму эффектов от каждого из компонентов системы. Независимыми переменными в этом случае служат количества (или массы) компонентов, и вклад каждого из них о внутреннюю энергию системы записывается в виде ifdrtf. Этот способ описания пригоден для процессов в открытых системах. Вопрос о химическом равновесии внутри системы при нем остается невыясненным. Так функции и(S, V, п) или U(T, V, п) могут относиться как к химически равновесной системе, так и к системе, в которой нет химических превращений веществ. Обе эти возможности должны указываться заранее при формулировке задачи. Последнее замечание относится и к описанию процессов в закрытых системах, у которых все внешние переменные п фиксированы и поэтому обычно не включаются в набор аргументов термодинамических функций. Например, уравнение состояния (2.1) в виде Р = Р(Т, V) справедливо как для химически равновесной смеси веществ, так и для гомогенной системы без химических превращений. Общие выражения (2.2) —(2.7) для частных производных одинаковы в обоих случаях, о численные значения термических коэффициентов av, Pv и других свойств при наличии химических реакций и без них могут существенно различаться. Наглядный пример этого — уравнения (5.30), (5.31). [c.69]

Из выражения (10.3), называемого уравнением Гельмгольца для гальванического элемента, видно, что э.д.с. элемента может быть и больше и меньше изменения внутренней энергии в зависимости от знака температурного коэффициента э.д.с. dSjdT) . [c.179]

Уравнения для давлений и внутренних энергий кондеиспрован-ных тел II их фаз. Для определения уравиенпп состояния следует из теоретических положений задаться видом этих уравнений, в которые могут входить неизвестные коэффициенты. Эти коэффициенты следует находить с использованием экспериментальных данных, в частности подбирать их значения таким образом, чтобы получаемые с их помощью теоретическая изотерма или ударная адиабата давали наименьшее квадратичное отклонение от экснериментальпых точек. [c.248]

Термодинамические процессы, протекающие в идеальном газе. Термодинамический процесс, протекающий в идеальном газе при постоянной теплоемкости, называется политропным. Политропный процесс характеризуется заданным коэффициентом а распределения теплоты между изменением внутренней энергии Аи и работой /. Для каждого поли-тропного процесса ос = Au/q = onst. Выведем уравнение политропы. [c.23]

Зная коэффициент <р, можно определить долю теплоты, идущую в полнтропном процессе на изменение внутренней энергии рабочего тела [c.123]

Принятые величины Внутренний КПД по заторможенным параметрам т) = 0,85 r j = 0,88 т о = 0,86 КПД камеры сгорания Пк. с==0,97 механический КПД компрессора и турбин 11мк = Чмт i = = Лмт2 = 0,99 зубчатой передачи — Лр = 0,97 валопровода — Лв = 0,99 коэффициент затрат энергии на навешенные механизмы н.м= 0,01 коэффициенты восстановления полного давления а х = 0,99 0 . с = 0i97 = = 1,0 Овых = 0,97 коэффициент отбора воздуха на охлаждение фох = 0,975. [c.199]

При наличии мягких покрытий вибропоглощающий слой почти не вызывает сдвига нейтральной оси пластины при изгибных колебаниях. Поглощение энергии происходит в основном за счет деформации вибропоглощающего слоя. Так как модуль упругости мягкого покрытия мал, то длина упругой волны в покрытии также мала и уже на относительно низких звуковых частотах (порядка нескольких сот герц) соизмерима с толщиной покрытия. Вследствие этого имеют место интенсивные колебания по толщине вибропоглощающего слоя, нормальные к его поверхности. Потенциальная энергия деформации этого слоя мала по сравнению с потенциальной энергией в металле, но коэффициент потерь покрытия для применяемых материалов относительно велик (т = 0,5), поэтому коэффициент внутренних потерь пластины с покрытием может достигнуть десятых долей единицы. Максимумы поглощения колебательной энергии будут наблюдаться на частотах, где по толщине вибропоглощающего слоя укладывается несколько полуволн, поэтому полоса частот вибропоглощепия достаточно широка. Уровень уменьшения шума в случае мягких вибропоглощающих покрытий можно рассчитывать при помощи выражения (193). [c.130]

T]j, T]ij — коэффициенты внутренних потерь и потерь в связях соответственно Ej — полная энергия колебаний Р — мощность энергетического потока, введенная от механизмов станка в j-ю подсистеАху. [c.56]

В настоящей работе предлагается один из подходов к решению задачи выбора области, содержащей компромиссные решения, найденные в соответствии с определенной схемой компромисса. Речь идет о минимизации виброшумов ткацкого станка при минимальном расходе вибродемпфирующих материалов [1, 51. За основу решения задачи принята математическая модель виброшумов ткацкого станка, предложенная в [6, 7J и представляющая собой систему линейных алгебраических уравнений. Эта система уравнений описывает передачу энергии виброшумов от г-й к у-й подсистемам станка (i, у = 1,.. 6). В эти уравнения в качестве конструктивных параметров входят коэффициенты внутренних потерь Tij, от величины которых зависит уменьшение (или увеличение) энергии излучения Wj в /-й подсистеме (узле) станка. Величины T]j могли варьироваться в зависимости как от свойств применяемого вибропоглощающего материала, так и от геометрических характеристик покрытия (толщины и площади поверхности покрытия). [c.63]

Раздел четвертый обобщает материалы исследований, направленных на развитие аналитических методов, расчета упругих механических систем. При этом основное внимание авторов сосредоточено на простоте этих методов и их доступности для инженеров-конструкторов. Приведен, в частности, приближенный метод расчета динамических погрешностей приборов при действии внешнего возмущения в виде одиночных импульсов. Здесь же изложе1 [ простой метод определения коэффициентов внутреннего и внешнего рассеяния энергии при вынужденных колебаниях стержневой упругой системы, а также показано развитие метода А. Н. Крылова применительно к расчету поперечных колебаний балок с учетом малого внутреннего треетя. Приведены упрощенные методы определения собственных частот роторов и балок с учетом упругой податливости опор, даны предложения по уиравляемой виброзащите механических систем. [c.4]

МЕТОД ОПРВДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВНУТРЕННЕГО И ВНЕШНЕГО РАССЕЯНИЯ ЭНЕРГИИ ПРИ ВЫНУЖДЕННЫХ КОЛЕБАНИЯХ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ [c.173]

Для определения основных газодинамических характеристик влажнопаровых диффузоров рассмотрим процесс в подводящем сопле и диффузоре в тепловой диаграмме (рис. 7.5,а). Состояние торможения изображается точкой О, расположенной ниже пограничной кривой. Действительный процесс расширения в сопле отвечает линии 01, а параметры торможения перед диффузором отвечают точке Oi(poi, Хо, Toi). Статические параметры перед диффузором в точке 1 — Pi, Xi, Т. За диффузором состояние торможения определяется в точке Ог(Ро2, Jfo2, Т ), статические параметры в точке 2 — Р2, Х2, Tz- Коэффициент внутренних потерь кинетической энергии определяется по очевидной формуле [c.236]

С о р о к и н Е. С., Коэффициент диссипации энергии колебаний жестких тел при действии внутренних и внешних сопротивлений, Труды научно-технического совещания по изучению рассеяния энергии при колебаниях упругих тел, Изд-во АН УССР, Киев, 1958. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...