Коэффициент Энтальпия

Уравнение (10.12) выражает закон Кирхгофа при постоянном давлении температурный коэффициент энтальпии реакции (дАН/дТ)р равен разности между теплоемкостями продуктов реакции и исходных веществ. Для получения расчетной формулы необходимо проинтегрировать выражение (10.12). В общем случае С р = — а(ц- -ацТ- -а2 Т - -.... Эту зависимость можно подставить в уравнение (10.12) и сгруппировать коэффициенты для одинаковых степеней Т. Например, для коэффициента при Р получим [c.242]

Труднее дать определение объемному коэффициенту внутренней энергии и так называемому манометрическому коэффициенту энтальпии в выражениях (3.6) или [c.51]

I — энтальпия, Дж/кг р — плотность, кг/м а—коэффициент температуропроводности, mV [c.4]

Теплота фазового превращения, энтальпия Плотность теплового потока Коэффициент теплопроводности [c.256]

Значения энтальпий в уравнении (21-4) определяют по is-диаграмме или по таблицам для аммиака. Паровые холодильные установки имеют большое преимущество перед воздушными. Они компактны, дешевы и имеют более высокий холодильный коэффициент. [c.337]

Течение в закрученных потоках существенно необратимо, причем необратимость увеличивается с ростом интенсивности закрутки. Часть запаса полной энтальпии, имеющейся у газа на входе в закручивающее устройство, расходуется на преодоление трения, другая — на генерацию турбулентных пульсаций и перестройку течения в процессе продвижения по каналу и за его пределами для случая свободно затопленной струи. В [62] вводится параметр v, который предложено называть коэффициентом потока кинетической энергии кольцевого закрученного потока. Такие течения наиболее часто формируются во фронтовых устрой- [c.24]

Коэффициенты этих уравнений, необходимые для расчета энтальпий, приводятся в справочниках. Изменение энтальпий некоторых газов в зависимости от температуры приведено на рис. 8.1. [c.256]

Применение (//—.Ч )-днаграммы Мо-пье . Для оценки величины холодильного коэффициента можно пользоваться одной из так называемых диаграмм Молье , которые дают зависимость между энтальпией Я и энтропией 5 ). На фиг. 20 схематически представлена такая диаграмма Молье. Сплошные [c.26]

Состояния воздуха высокого и низкого-давлений на теплом конце теплообменника jEg изображаются соответственно точками 6 и а. Коэффициент ожижения дается выражением (18.1), где —энтальпия жидкости при р, в [c.60]

При давлении Р,, температуре Г., компонентном составе С,., расходе Р. и коэффициенте = 1 из систем уравнений (4.1.2 -(4.1.44) для полностью заторможенной струи параметры в данном сечении массовые расходы жидкой и газовой С. фаз, их компонентные составы X и У,., плотности р и ро , удельные энтальпии / ф и / ф, удельные теплоемкости С ф, Ср>, С , число Пуассона к для газовой фазы, а также [c.126]

Из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) при давлении Р , температуре 7 , компонентном составе С, , массовом расходе F и коэффициенте = 1 рассчитываются фазовое состояние и параметры среды, полученной в результате процесса охлаждения, а именно массовые расходы жидкой L и газовой С фаз, их компонентные составы X,, К,, удельные энтальпии . а, удельные теплоемкости С,, С.,, С ,, число Пуассона к, плотности и Pf , а также удельная / и полная //. энтальпии всей среды, ее удельная С и полная V теплоемкости, плотность р, уточненная температура Т , получившаяся при фазовых переходах. [c.181]

При давлении температуре компонентном составе в массовом расходе и коэффициенте = 1, рассчитываются из системы уравнений (4,1.2) - (4.1.44) плотность рв, удельная теплоемкость Ср при постоянном давлении, число Пуассона в, удельная энтальпия / и газовая постоянная Лдв высоконапорного исходного газа. [c.254]

Рассмотренные выше обобщения формулы Ньютона на случая теплоотдачи в условиях движения газа с большой скоростью позволяют при расчете тепловых потоков непосредственно учесть только две особенности этого процесса разогрев газа в пограничном слое и изменение его полной энтальпии из-за химических реакций. Остальные особенности учитываются при оценке коэффициента теплоотдачи. [c.383]

Рассмотрим далее вопрос об определении температуры горячей поверхности пористой стенки при эффузионном охлаждении. Оценим радиационно-конвективный теплообмен между горячим газом и стенкой коэффициентом а. Если пренебречь теплопроводностью стенки вдоль поверхности, то при стационарном режиме теплообмена подведенная к поверхности теплота расходуется только на увеличение энтальпии охладителя в системе. [c.475]

Применим соотношения (3.24) — (3.25) к парциальному объему Vг 1 2 и парциальной энтальпии Н , Н . Так как согласно (3.12), (3.13) lim (б>03 /с)(О2)г р = О, то коэффициент при оо в [c.60]

Предположим, что k и Й2 имеют разные знаки. В этом случае первый и второй члены (4.62) оказывают противоположное влияние на знак избыточной свободной энтальпии. Если i>0, а йг< <0, то при 2 0 основную роль играет первый член в (4.62) и следовательно G <0, т.е.в растворе имеют место положительные отклонения от идеальности. При увеличении Х2 возрастает роль второго члена в (4.62), который увеличивает избыточную свободную энтальпию раствора, что и может привести к появлению экстремумов на кривых концентрационных зависимостей коэффициентов активности (см. рис. 4.18). [c.96]

Расчеты по формуле (8.70) можно проводить, если известны выражения р/р , 1Д.а,/ Ле. Если принять, что числа Прандтля и Шмидта, определенные по коэффициентам турбулентного переноса, мало отличаются от единицы, профили скорости, концентраций компонентов и полной энтальпии будут подобны в турбулентном ядре [c.288]

Исследования показывают, что в значительной области у обтекаемой поверхности при наличии химических реакций величины скорости, концентрации, температуры и энтальпии уменьшаются с увеличением интенсивности вдува (рУ)вд. Влияние вдува на коэффициент восстановления г = (Г,. — Гг )/(То — [c.469]

В процессе сгорания топлива в топочной камере теплота может передаваться конвекцией и излучением нагреваемому материалу в печах или охлаждающим поверхностям в котлах. В результате газы охлаждаются, их энтальпия снижается. Этот процесс на рис. 16.1 изображается линией ав = = onst. Например, при охлаждении в топке продуктов сгорания до 1100 С и неизменном коэффициенте избытка воздуха ав=1,25 (линия АВ) их энтальпия снижается до 22,5МДж/м. В соответствии с уравнением (5.5) теплота, отдаваемая продуктами сгорания в процессе их охлаждения (в расчете на единицу количества сгоревшего топлива), равна уменьшению их энтальпии, т. е. [c.129]

Для вычисления теоретического холодильного коэффициента необходимо знать только и ибо значение энтальпий Н , и Н, можно взять непосредственно но диаграмме. Подставляя эти значения в формулу (8.3), получаем Более подробное изложение практического ярименения (/ —Я)-диаграмм можно найти в статье Офулса [50). [c.30]

Более подробный анализ влияния предварительного охлаждения на коэффициент ожижения для водорода можно провести по кривым на фиг. 33. Пунктирная линия на этом графике представляет собой кривую инверсии. Тонкие линии, пересекающие кривую инверсии в горизонтальном направлении, являются кривыми постоянных значений (Яд—Я, ), где и Я(,—энтальпии газа соответственно высокого и низкого давлений при температуре предварительного охлаждения f2- Разность (Я — Н ) приблизительно равна используемой для ожижения холодопроизводительности одного моля газа. По этим кривым видно, как заметно увеличивается разность (Я —Я ,) при нонп-жении температуры предварительного охлаждения Г,. Если рабочие параметры Рз и 2 выбирать таким образом, чтобы соответствующие им точки всегда [c.62]

С помощью описанного метода расчета при известных величинах количества многокомпонентной среды F, ее давления Р, температуры Т и компонентного состава с, и коэффициентов ,1,, определяются следующие параметры количества жидкой и газовой , С фаз, их компонентные составы X,, К,, удельные энтальпии. / иУ , удельные теплоемкости Ср,СуаС[, плотности р и р , коэффициенты сжимаемости и 2( , коэффициенты фугитивности ф , и показатель адиабаты к газовой фазы, газовая постоянная Рд, плотность двухфазной среды р, энтальпия последней Jp, ее теплоемкость Ср и температура Тр после фазовых превращений. [c.98]

Блок-схема определения параметров потока парового слоя (с индексом еи) а среды (с индексом см), поступающей в ячейки на место сконденсировавшейся газовой фазы, представлена на рис. 4.10. Если в некоторых ячейках "п" не произошло ни конденсации, ни испарения, т.е. = 0 - (4.2.81), то параметры вьеходящих из таких ячеек потоков, определенные из уравнений (4.2.61) - F n> (4.2.57), (4.2.58), (4.2.61) - W , (4.2.71) или (4.2.75) - С, л- (4.2.74) или (4.2.79) - Т , остаются без изменений и являются результирующими. Если в ячейках "Г произошла конденсация и количество среды из парового слоя оказалось недостаточно для заполнения пространства от сконденсировавшегося газа, т.е. Д < 0 - (4.2.93), то параметры потоков, выходящих из ячеек, рассчитываются следующим образом. Определяются коэффициент (р из выражения (4.2.107), массовый расход среды, заполняющей пространство от сконденсировавшегося газа в данной ячейке Арм/ - (4.2.106), массовый расход потока, выходящего из ячейки (4.2.108), плотность потока р - (4.2.109), скорость И , - (4.2.110), удельная энтальпия / /- (4.2.111), удельная теплоемкость С /- (4.2.112), температура Tul (4-2.113), общий компонентный состав M - (4.2.114). Если в ячейках I произошла конденсация и количество среды из парового слоя оказалось достаточно для заполнения пространства от сконденсировавшегося газа, т.е. А 0 (4.2.93), то параметры потоков, выходящих из ячеек рассчитываются следующим образом массовый расход среды, поступаюЕцей из парового слоя АЕм/ - (4.2.115), массовый расход потока, истекающего из ячейки - (4.2.116), плотность p i - (4.2.117), скорость -(4.2.118), удельная теплоемкость - (4.2.120), удельная энтальпия - (4.2.119), обгций компонентный состав С i - (4,2.121), температура T i - (4.2.122). Если в ячейках "q" произошло испарение, то после выделения в паровой слой части газовой фазы, параметры потоков, выходящих из этих ячеек, рассчитываются из уравнений (4.2.123) - массовый расход (4.2.124) - плотность р , (4.2.125) - общий компонентный состав, остальные параметры потоков, такие как, удельная энта.пьпия l q, удельная теплоемкость С (, температура находятся из системы уравнений (4.1.2>-(4.1.40) (см. блок-схему рис. 4.2.1), скорость Wиз системы уравнений (4.2.57), (4.2.58), (4.2.61). [c.125]

Затем из уравнения (4.2.147) рассчитываются длина начального участка S струйного течения по формуле (4.2.146) и длина отрезка 5, между двумя ближайшими поперечными сечениями, которыми делятся начальный и основной участки струйного течения, после чего рассчитываются по алгоритмам, представленным на рис. 4.7-4.12 и 4.1, для каждого поперечного сечения струйного течения на произвольно взятой длине последнего следующие термогазодинамические параметры усредненные величины жидкой L и газовой G фаз, их компонентные составы А,, YI, плотности и рд, удельные энтальпии Z/ , /д, удельные теплоемкости С/, Ср, С , число Пуассона , газовая постоянная Rq, температура Т, плотность двухфазной смеси р,, ее скорость W, удельная теплоемкость С и общий компонентный состав С,, кроме того число Маха для потенциального ядра струи М коэффициенты эжекции [/( , (7 , полного напора vjf и по.[тезного действия Г , а также термогидрогазодинамические параметры для заторможенной струи в расчетном сечении Z-,, ,, А,,, l .,Z ,,Z(j,,F,,Z,,Zp,, p,,Q,,/ ,, ,,7,, [c.227]

При температуре давлении Р , компонентном составе С , массовом расходе F и коэффициенте = 1 из уравнений (4.1.2) - (4.1.44) по алгоритму на рис. 4.1 рассчитываются фазовое состояние охлажденного потока и его параметры массовые расходы жидкой Е и газовой С фаз, их компонентные составы X, и К,, удельные энтальпии / , /д, удельные теплоемкости Ср к, число Пуассона к, плотности р , рц, а также удельная I и полная //г энтальпии всего охлажденного потока его удельная С и полная Ср теплоемкости, плотность р, уточненная тегипература Т , получившаяся в результате фазовых превращений. [c.255]

Рис. 9.27. Зависимость величины коэффициента (2.4.10) изменения энтальпии газа в слое столкновения от давления исходного газа P и от степени расширения P IP (давление газа, истекающего из полузамкну гой емкости)

Следовательно, в области влажного насыщенного пара изобары, являясь одновременно и изотермами, представляют собой прямые линии с угловым коэффициентом, равным из диаграммы видно, что изобары пересекают пограничные кривые без излома. Изохоры, изобары и изотермы в области перегретого пара строятся по точкам. Изобары и изохоры в области перегрева — слабо вогнутые логарифмические кривые изотермы в области перегретого пара — выпуклые кривые, поднимающиеся слева вверх направо. Вид изотерм определяется температурой, которой они соответствуют. Чем больше температура, тем выше располагается изотерма. Чем дальше от пограничной кривой х = I) проходит изотерма, тем больше она приближается к горизонтали i = onst, так как в области идеального газа энтальпия однозначно определяется температурой. На рис. 9.9 точки Л, Б, С изображают соответственно состояния влажного, сухого и перегретого пара. Причем точка А лежит на пересечении изобары (изотермы) и линии постоянной сухости, точка В лежит на пересечении изобары и верхней пограничной кривой, точка С находится на пересечении изобары и изотермы. По положению точки, соответствующей некоторому состоянию пара, можно определить на г — s-диаграмме числовые значения всех параметров в этой точке. [c.118]

Рис. 8.3. Зависимость мольной избыточной энтальпии от давления при 295 К для эквимолярных составов 1 — система Не—Аг, 2 — система Н2— Oj, 3 — система Нг—Аг, 4 — система Нг—Аг, рассчитано с использованием второго вириального коэффициента

Рассмотрим также безразмерную форму уравнений диффузии, соотношений Стефана — Максвелла и уравнения энергии. Дополнительно к перечисленным ранее введем характерные значения величин коэффициентов бинарной диффузии Do, температуры То. теплосодержания ha, полной энтальпии Но, удельной теплоемкости Сро, коэффициента теплопроводности Ко- Безразмерные отношения DijlDg, Т/То. hihf,, Н1Н , pI po, УК также обозначим в дальнейшем теми же буквами, что и размерные величины, стояш,ие в числителях соответствующих отношений. Запишем в безразмерном виде уравнения ди узии (для простоты воспользуемся уравнением (1.37) при Wi — 0) [c.38]

Далее по (12.36) вычисляем определяющую энтальпию . Так как, по условию, поверхность теплоизолирована, то энтальпия газа на стенке равна энтальпии восстановления [см. (12.37)1. Принимая число Рг = 0,64, находим коэффициент восстановления Глам = У 0.64 =0,8. В соответствии с этим дт = = 11,4-10 м /с тогда I = 9,89-10 мV По этому значению энтальпии и давлению = [c.685]

Процесс охлаждения жидкости 3—3 (рис. 14.8) является изобарным. В S— Т-диаграмме изобары практически совпадают с левой пограничной кривой. В результате охлаждения энтальпия жидкого хладагента перед регулирующим вентилем уменьшается, а следовательно, уменьшается бесполезное парообразование в процессе дросселирования и холодопроизводительность цккла увеличивается на величину Д<7о = I a — ta- i — й = пл. 4 —4—Ь—с. Холодильный коэффициент цикла с переохлаждением перед регу- [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...