Наклеп среднее

После холодного наклепа средняя плотность дислокаций не превышает 10 —10 си . Эффективным методом получения металла с равномерно распределенными внутренними дислокационными барьерами высокой плотности служит термомеханическая обработка. В настоящее время предпринимаются попытки рассчитать плотность дислокаций в сталях, упрочненных с помощью такой обработки. Эта плотность представляет собой сумму дислокаций на карбидных выделениях и дислокаций, возникающих в процессе фазовых превращений. Их плотность может достигать Ю з см 2. Определить критическую плотность дислокаций в стали после термомеханической обработки пока не удается. При достижении ее могут возникать трещины субмикроскопических размеров. Они не оказывают существенного влияния на предел прочности. [c.51]

Отожженные металлы обычно имеют плотность дислокаций порядка 10 —10 см- . В процессе наклепа средняя плотность дислокаций может увеличиваться до 10 —10 см , причем величина скрытой энергии деформации сильно зависит от характера расположения дислокаций. Наблюдается, например, большая разница в величине скрытой энергии деформации при расположении дислокаций с большим расстоянием между симметрично расположенными индивидуальными дислокациями и дислокациями в скоплении (перед препятствием). [c.8]

До настоящего времени еще нет точных количественных данных о достигаемой плотности дислокаций при термомеханической обработке. После обычного холодного наклепа средняя плотность дислокаций, как известно, не превышает 10 —10 см- . Вопрос о том, можно ли создать путем ТМО плотность дислокаций выше 10 см , остается пока открытым. [c.30]

Из соображений получения оптимальной структуры и свойств в наиболее общем случае целесообразны средние степени деформации, примерно в пределах 20—40%. Малые степени деформации не дадут оптимального эффекта упрочнения, большие деформации опасны тем, что могут вызвать сильное упрочнение (наклеп) и способствовать понижению термостабильности структуры и развитию динамической рекристаллизации. Эта опасность особенно велика при работе с углеродистыми и низколегированными сталями, в которых динамическая рекристаллизация протекает более интенсивно. [c.542]

Рис. 7.20. Изменение относительных амплитуд напряжений Oa/a-i в зависимости от среднего напряжения цикла От для поверхностного слоя цементированной (1) и азотированной (2) стали и пластически деформированного (наклеп) алюминиевого сплава (3) (4— исходный алюминиевый сплав)

При испытании нельзя допускать более одного удара бойка по одному и тому же месту испытуемой детали или образца, так как вследствие наклепа металла при повторных ударах получаются более высокие числа твердости. Обычно испытание производят не менее, чем в пяти точках поверхности детали. Среднее арифметическое из этих пяти показаний принимают за искомую твердость, если разность между наибольшим и наименьшим показаниями не превышает пяти единиц. [c.56]

Влияние величины зерна, сформированного методом наклепа и рекристаллизации технически чистого титана, на его усталостную прочность изучено авторами работы [124]. Для зерна титана средней величины 9 32 и 110 мкм были получены соответственно значения предела выносливости 240 194 и 181 МПа. При увеличении зерна более чем в 10 раз предел выносливости снизился на 25 %, причем наибольшее уменьшение его наблюдается при росте зерна от 9 до 32 мкм, а при дальнейшем его увеличении темп изменения предела выносливости заметно снизился. [c.151]

Оценивая эффект асимметрии при жестком нагружении, необходимо подчеркнуть, что в общем случае статическая составляющая циклических деформаций может снижать долговечность, причем с ростом вуп влияние средней деформации постепенно усиливается и становится значительным, когда достигается существенное исчерпание исходной пластичности материала в результате наклепа. [c.13]

В эксплуатации наличие постоянной составляющей напряжений от внутреннего давления, а также различная степень предварительного сжатия или растяжения сильфонного компенсатора при установке в системе трубопроводов приводят к наклепу и асимметрии цикла напряжений и деформаций. Литературные данные [39, 122, 262], а также результаты исследований малоцикловой прочности конструкционного материала при наклепе свидетельствуют о том, что при жестком нагружении (постоянство максимальных циклических деформаций) наличие средней деформации — примерно половины предельной статической — практически не влияет на долговечность (Л > 100 циклов), и в первом приближении разрушение определяется только циклической составляющей нагружения. [c.183]

Результаты, полученные при исследовании влияния поверхностного пластического деформирования на возникновение и развитие усталостных трещин в сталях (см, гл. 6), также хорошо согласуются с приведенными теоретическими представлениями. Остаточные напряжения сжатия, образовавшиеся в результате наклепа в области вершины концентратора, приводят к резкому увеличению пределов выносливости по разрушению исследованных материалов, практически мало изменив при этом пределы выносливости по трещинообразованию. Если рассматривать эти остаточные напряжения как среднее напряжение цикла, то можно утверждать, что причиной образования широкой области нераспространяющихся трещин в этом случае было существенное изменение коэффициента асимметрии цикла от —1 до —ОО. [c.55]

Если рассматривать остаточные напряжения сжатия, возникающие при поверхностном пластическом деформировании, как средние напряжения цикла, то их влияние на сопротивление усталости упрочненных деталей, выражающееся в существенном увеличении разрушающих напряжений, может быть также объяснено увеличением области существования нераспространяющихся усталостных трещин. Действительно, общая диаграмма изменения пределов выносливости сталей, подверженных поверхностному наклепу, хорошо согласуется с экспериментальной диаграммой влияния средних напряжений цикла на область существования нераспространяющихся усталостных трещин. [c.94]

Между шероховатостью поверхности и поверхностным наклепом существует явно выраженная зависимость с увеличением неровностей на поверхности глубина и степень наклепа возрастают (рис. ЗЛО). Для исследуемых жаропрочных сплавов с увеличением среднего арифметического отклонения профиля неровностей по- [c.105]

Остаточные напряжения вследствие обработки деталей резанием на станках в среднем невысоки по сравнению с закалочными и литейными для механического наклепа всегда характерно наличие значительных случайных отклонений от среднего значения. Поэтому операция механической обработки деталей высокой точности, как правило, всегда должна сопровождаться термическими операциями, снимающими наклеп. Особенно это относится к операциям строгания и фрезерования. [c.407]

Замена литых и кованых деталей холодноштампованными обеспечивает снижение массы деталей в среднем на 25—50%, уменьшение расхода металла на 30—70%, снижение трудоемкости на 50—80%. Одновременно обычно достигается увеличение прочности и жесткости деталей благодаря более высоким механическим свойствам исходного (в большинстве случаев холоднокатаного) листового металла, упрочнения (наклепа) металла при холодной пластической деформации, более целесообразного распределения металла по сечению штампованного профиля, применения штамповочных методов увеличения жесткости и др. [c.210]

Среднее значение ударной вязкости при отрицательных температурах после наклепа и старения мартеновской и бессемеровской стали марки Ст. 3 [c.239]

Работа передних стенок. Замеры твердости и износа передних стенок ковшей емкостью 4 м , произведенные на нескольких рудниках с разными условиями работы, позволили выявить общую закономерность износа и наклепа. Замеры подтвердили, что скорость износа некоторых частей стенки неодинакова. Например, скорости износа средней части стенки, пятки и режущей кромки относятся между собой, как 1 2 2,5. Профиль сечения передней стенки, определившийся в процессе эксплуатации,в основном правильно отражает эту неравномерность износа. [c.63]

Из сказанного следует, что при любом виде связи между частицами и матрицей коагуляция частиц должна приводить к релаксации локального фазового наклепа и росту пластичности металла. Действительно, пластичность литого молибденового сплава ВМ-1 (0,15% Zr 0,15% Ti и 0,02% С) начинает расти при увеличении среднего размера частиц выше 0,02—0,04 мкм, [c.46]

Снятие наклепа. .................. Полирование, обеспечивающее повышение долго Средняя Высшая Средняя [c.639]

Твердость поверхностного слоя, глубина наклепа и чистота обработанной поверхности зависят от силы удара шарика, от числа ударов, приходящихся на 1 мм , от свойств материала. Чем выше исходная твердость материала, тем меньше эффект наклепа. Глубина наклепа на мягких материалах может составлять 0,8—1,5 мм, на материалах средней твердости 0,4—0,8 мм. [c.690]

Известно в практике работы заводов упрочнение поверхностным наклепом валков обжимного стана 830. В результате обкатки ручьев срок службы валков увеличивается в среднем с 850 до 1400 н работы [58]. Многократное увеличение долговечности получено при эксплуатации таких упрочненных деталей, как клапанные пружины, рессоры, торсионные валы, железнодорожные оси и т. п. [63, 671. Однако данных, характеризующих эффективность поверхностного наклепа деталей диаметром более 200—250 мм, известно очень мало. В то же время в тяжелом машиностроении часто возникает необходимость упрочнения крупных деталей. Суждение об эффективности поверхностного упрочнения для деталей, имеющих диаметр 500 мм и более, может быть высказано на основании исследований пластической деформации поверхностного слоя и остаточной напряженности металла крупных деталей. [c.158]

Так как сила трения действует повторно, то наклеп тем более легко образуется. Активные объемы металла подвергаются также сильному нагреву, значительно большему, чем средняя температура всей детали, работающей на износ, так как эти объемы являются сами источниками тепла, возникающего в результате их деформации. [c.240]

Наименьшее значение долговечности (т. 2) у наклепанного и термически обработанного при 950° С металла, наибольшее (т. 1) — у термически обработанного ири 1100° С, а среднее (т. 3) — у материала в исходном состоянии. Минимумы долговечности имеет термообработанный металл после 3% наклепа, в то время как максимально снизилась термоциклическая прочность металла без последующей термообработки при наклепе 10%. [c.154]

В режимах испытаний, при которых средняя долговечность (число циклов до разрушения) практические не зависит от наклепа и последующей термической обработки, разброс экспериментальных данных после аустенизации при 1100° С наименьший. Это объясняется наиболее стабильным состоянием структуры, способствующим устойчивому восстановлению деформационной способности материала. [c.158]

Темная зона поверхностного слоя с прожилками, образуемая при наложении токов низкой частоты, имеет весьма мелкодисперсную структуру, полученную в результате пластического деформирования металла в состоянии нагрева, когда температура недостаточно высока для фазового превращения. Поверхностный слой структуры характеризуется состоянием горячего наклепа. Об этом свидетельствует тонкая светлая полоска у самой поверхности. Здесь переходная зона имеет вид завихренных зерен металла. Средняя микротвердость темной зоны поверхностного слоя с прожилками составляет Я =2900 МПа. [c.17]

Сущность ультразвуковой обработки заключается в воздействии на упрочняемую поверхность стального или твердосплавного шара, прижатого к ней и вибрирующего с частотой 2-10 Гц. В контакте инструмента и детали возникают высокие локальные напряжения. Ультразвуковой инструмент пластически деформирует поверхность импульсно и многократно незначительной статической силой при отсутствии трения качения. Среднее давление, создаваемое в поверхностном слое детали, в 3... 9 раз меньше, чем при обкатывании шариком. Большая доля энергии непосредственно затрачивается на искажение кристаллической решетки. По сравнению с другими способами поверхностного пластического деформирования ультразвуковая обработка дает наибольшее изменение свойств поверхностного слоя упрочнение на 40... 180 %, изменение шероховатости Rz 0,8...0,4 мкм при исходной Rz 20...6,3 мкм и остаточные напряжения до 1100...1200 МПа. После ультразвукового упрочнения закаленных сталей У ЮЛ, Х12 шероховатость поверхности уменьшается, поверхностная твердость возрастает на 30...40 %, глубина наклепа составляет 0,30...0,65 мм. [c.545]

После дробеструйного наклепа предел выносливости клапанных пружин автомобилей повышается в среднем на 50% для пружин, имеющих поверхностные пороки, повышение предела выносливости доходило до 100—150%. Применение дробеструйного наклепа для автомобильных рессор, так же как и для пружин, практически полностью исключило поломки их в эксплуатации. Стендовые испытания рессор разных автомобилей показали увеличение срока службы рессор после дробеструйного наклепа в 2—12 раз, а эксплуатационные испытания — в 2,5—3 раза. [c.298]

Поверхностный наклеп весьма эффективен для наиболее неблагоприятных режимов нагружения (при симметричном цикле и асимметричных циклах со средними растягивающими напряжениями). [c.241]

Как показано в работе [81], поверхностный наклеп приводит к возникновению сжимающих остаточных напряжений или, другими словами, снижает уровень средних растягивающих напряжений и, следовательно, увеличивает предельную амплитуду цикла, как это следует из известной диаграммы Смита для конструкционных сталей. [c.241]

При максимальном наклепе средняя плотность дислокаций в пластичных металлах возрастает до 10 —10 это, вероятно, соответствует предельной величине скрытой энергии деформации дальнейшее увеличение плотности дислокаций и запасение энергии при обычных условиях деформирования невозможно, так как наступает разрушение. [c.9]

Для тяжелонагруженных гибких колес (при малых и) применяют стали повышенной вязкости марок ЗНХ2МЮА (т. о.— улучшение и азотирование, твердость сердцевины 32.,.37 НКС , а. = 480...550 МПа) 40ХН2МА (улучшение, 32...39 НКСэ, а 1 = 480...550 МПа), которые менее чувствительны к концентрации напряжений. Средне- и легконагруженные гибкие колеса чаще всего изготовляют из стали марки ЗОХГСА (улучшение, 32...37 НЯС , а. = 420...450 МПа при последующем дробеструйном наклепе или азотировании а 1 = 480...500 МПа). [c.236]

Р1зложенные здесь модельные представления о влиянии деформации на критическое напряжение хрупкого разрушения S подтверждаются результатами фрактографических и металлографических исследований. Возникновение деформационной субструктуры, обусловленное пластическим деформированием, приводит, как предполагалось, к появлению дополнительных барьеров для микротрещин скола. Тогда фрактуры поверхностей хрупкого разрушения образцов с различной степенью пластической деформации х, предшествующей разрыву, прежде всего должны различаться величиной фасеток скола с ростом х средний размер фасеток должен уменьшаться. Такая закономерность действительно прослеживается как для образцов, испытавших перед разрушением статическую деформацию растяжением, так и для образцов, которые испытывали по программе Циклический наклеп и растяжение . [c.83]

Такие слои будут отличаться большей степенью наклепа и повышенной плотностью дислокаций. В качестве примера можно привести данные о неоднородности степени рекристаллизации по толщине образца стали Х18Н8 непосредственно после горячей деформации прокаткой при И00 С без последеформационного нагрева. В то время как в средней части образца (на расстоянии 7 мм от поверхности) структура полностью рекристаллизована, в поверхностном слое вплоть до глубины 2 мм структура полностью нерекристалли-зована. На глубине от 3 до 5 мм структура частично рекристаллизована и особенно неоднородна. В этом слое по мере удаления от поверхности доля рекристаллизованных зерен соответственно растет от 20 до 100%. [c.395]

Проводниковые материалы представляют собой металлы и сплавы. Металлы имеют кристаллическое строение. Однако основное свойство кристаллического тела — анизотропность — не наблюдается у металлов. В период охлаждения металла одновременно зарождается большое количество элементарных кристаллов, образуются кристаллиты (зерна), которые в своем росте вступают в соприкосновение друг с другом и приобретают неправильные очертания. Кристаллиты приближаются по своим свойствам к изотропным телам. Высокая тепло-и электропроводность металлов объясняется большой концентрацией свободных электронов, не принадлежащих отдельным атомам. При отсутствии электрического поля равновероятны все направления теплового движения электронов в металле. Под воздействием электрического поля в движении электронов появляется преимущественное направление. При этом, однако, составляющая скорости электрона вдоль этого направления в среднем невелика, благодаря рассеянию на узлах решетки, Рассеяние электронов возрастает при уведичении степени искажения решетки. Даже незначительное содержание примесей, таких как марганец, кремний, вызывает сильное снижение проводимости меди. Другой причиной снижения проводимости металла или сплава может явиться наклеп— т. е. волочение, штамповка и т. п. Твердотянутая проволока имеет более низкую проводимость, чем мягкая, отожженная. При отжиге происходит рекристаллизация металла, сопровождающаяся повышением проводимости. Ее величина приближается к первоначальной благодаря восстановлению правильной формы кристаллической решетки. Во многих случаях желательно получение проводникового материала с низкой проводимостью такими свойствами обладают сплавы — твердые растворы двух типов. Твердыми растворами замещения называют такие, в которых атомы одного из компонентов сплава замещают в кристаллической решетке второго компонента часть его атомов. В твердых растворах внедрения атомы одного из компонентов сплава размещаются в пространстве между атомами второго, расположенными в узлах кристаллической решетки. Если атомы первого и второго компонентов сплава близки по размерам и строению электронных оболочек [c.272]

Величина износа и механизм изнашивания определяются структурой и свойствами изнашиваемого материала (количеством, размерами и расположением упрочняющих фаз, степенью легирования,, прочностью, пластичностью и т. д.) и параметрами газоабразивного нагрун<ения (углом атаки, скоростью ударения, физико-механическими характеристиками абразива и т. д.). Одним из важнейших параметров внешнего силового воздействия является угол атаки. Различают малые, средние углы и углы, соответствующие прямому динамическому внедрению. При малых углах атаки разрушение поверхности обусловлено действием касательных напряжений. Вместе с тем было показано, что разрушение не связано с процессами микрорезания. На это указывают данные рентгеноструктурного анализа и замеры микротвердости поверхностного слоя, свидетельствующие о незначительном наклепе [202]. [c.116]

Темп приложения нагрузки в самой начальной стадии испытания влияет на поведение материала при дальнейшем циклическом деформировании. Более низкую долговечность для случая приложения полного напряжения в течение первого цикла связывают с увеличенной деформацией, не скомпенсированной процессом наклепа металла, и более ранним возникновением при этом зародышевых усталостных трещин в более мягких зернах или в более мягких зонах зерен, р При непрерывном испытании образцов из стали 45 среднее число циклов до излома при ст=35 кгс/мм составило Л/=145 тыс. При перерыве испытания на 5 мин после каждых 37 тыс. циклов и последующем плавном нагружении долговечность повысилась до =185 тыс., а при тамх же паузах, но последующем резком спуске груза снизилась до Л =117 тыс. циклов. [c.25]

Зависимость поля локального наклепа от внешнего намагничивающего поля Яо существенно отличается от аналогичной зависимости поля дефекта. Максимальное значение полей наклепов сравнимо по величине с полями дефектов глубиной 0,5—0,6 мм в области средних значений Но Hq = 20—30 aj M). В сильных полях поле дефекта существенно выше. [c.90]

Несмотря на высокую аварийность рассматриваемой детали, основной причиной выхода ее из строя является низкая абразивная износостойкость конструкционных материалов. Применяемая для средних ножей сталь Ст. 5 должна быть заменена ввиду неудовлетворительных ее износных характеристик. Для крайних ножей обычно используется сталь типа 110Г13Л. Ее высокие износные свойства на отвалах бульдозеров не реализуются из-за невозможности динамического наклепа данной стали. Только в карьерах на перемещении крупно взорванной горной массы возможно выявление преимуществ данной стали. [c.97]

Термообработка заметно снижает и степень наклепа по сравнению с образцами, не проходившими термообработку. Так, при шлифовании с шероховатостью поверхности у5 снижение степени наклепа в сплавах ЭИ617, ЭИ826 и ЭИ929 составляет соответственно 75, 65 и 50%, а при шлифовании с шероховатостью поверхности у9—V10 степень наклепа снижается в среднем на 50—20%, что указывает на уменьшение деформационного упрочнения поверхностного слоя. Глубина наклепа при данном режиме термообработки остается без изменений, т. е. такой, какой она была после механической обработки. Изменений в шероховатости поверхности после термообработки не обнаружено. [c.193]

При виброшлифовании в качестве рабочей среды используют абразивные гранулы (бой абразивных кругов и брусков) средней зернистости. Процесс отличается сравнительно большим съемом металла (0,01—0,1 мм), при этом обеспечивается шероховатость поверхности, соответствующая 6—7-му классам. Виброполирование ведется в резервуарах, заполненных шлифовальными порошками или микропорошками обеспечивается 8-й класс шероховатости. Виброупрочнение обычно осуществляют в резервуарах, рабочей средой которых являются стальные полированные шарики диаметром 4—10 мм. При виброупрочнении шариками обеспечивается наклеп поверхностных слоев на глубину 0,2—0,3 мм, напряжения сжатия 20—100 кгс/мм , шероховатость поверхности при этом может улучшаться до 8—9-го классов. [c.137]

Режимы резания Глубина наклепа в М.Я Средне-квад- а 1 в кГ1мм [c.411]

Величина зерна. Влияние величиньГ зерна, сформированного методом наклепа и рекристаллизации технически чистого титана, на его усталостную прочность изучалось в работе [141 ]. Для средней величины зерна титана 9,32 и 110 мкм были получены значения предела усталости 24,0 19,4 и 18,1 кгс/мм соответственно, или при изменении величины зерна более чем в 10 раз предел усталости изменился на 25% причем наибольшее падение предела усталости получено при изменении величины зерна от 9 до 32, а при дальнейшем увеличении зерна темп изменения предела усталости оказался заметно ниже. [c.144]

В табл. 2 представлены параметры качества поверхностей макроотклонение поверхности при механических методах обработки, связанное с геометрическими неточностями станка, упругими деформациями технологической системы, температурными деформациями и износом режущего инструмента Wz - средняя высота волны Sm - средний шаг волн Ra, Sm, S - параметры шероховатости Rp - высота сглаживания профиля шероховатости Стост - остаточные напряжения в поверхностном слое / (, - глубина залегания Стост [/ - степень наклепа поверхностного слоя К глубина наклепа поверхностного слоя. [c.429]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...