Высота гидродинамического давлении

Z — геометрическая высота, или высота положения piy — пьезометрическая высота, или высота гидродинамического давления v li S) — высота, соответствующая скоростному напору [c.32]

Промывка скорых фильтров осуществляется путем подачи чистой профильтрованной воды под необходимым напором (от промывного бака или насоса) в распределительную систему. Промывная вода, двигаясь с большой скоростью и значительным гидродинамическим давлением, через фильтрующий материал снизу вверх, расширяет и взвешивает его. Зерна расширившегося песка, хаотично двигаясь, соударяются друг с другом, налипшие загрязнения оттираются и попадают в промывную воду. Промывная вода вместе с вымытыми его загрязнениями переливается через кромки сборных желобов, расположенных над поверхностью фильтрующего материала, и отводится ими в водосток. Желоба должны быть установлены на такой высоте, чтобы в них попадали только вымытые из загрузки загрязнения, но не зерна фильтрующего материала. Высоту расположения кромки желоба, м, над поверхностью фильтрующего материала определяют из выражения [c.245]

Член р/у представляет собой пьезометрическую высоту, отвечающую гидродинамическому давлению р в точке. Можно сказать, что р/у является высотой столба жидкости в пьезометре, приключенном к рассматриваемому живому сечению струйки. [c.98]

Представим на рис. 20-2, а некоторую неподвижную твердую частицу А, лежащую на дне русла. Данную частицу будут опоясывать соответствующие линии тока движущейся воды, причем ясно, что, в частности, за счет потерь напора на пути аЬс гидродинамическое давление р с верховой стороны частицы будет больше, чем с ее низовой стороны (см. на рисунке воображаемые пьезометры П, показывающие разность высоты давлений Ah). Ясно, что в общем случае поверхность частицы А будет подвержена действию н е-равномерно распределенного гидродинамического давления р (рис. 20-2,6) в связи с чем мы можем представить геометрическую сумму элементарных сил нормального давления воды на поверхность частицы А в виде одного наклонного вектора Р . [c.625]

В работе С. М. Тарга (см. также [86]) изучалась плоская задача движения вязкой жидкости. При этом рассматривался случай длинных волн. Автор исходил из уравнений Навье— Стокса, предполагая, что отклонение частиц жидкости от положения равновесия мало и что вертикальными ускорениями можно пренебречь. Такое допущение привело к тому, что решения для гидродинамического давления жидкости на стенки резервуара не зависят от высоты, т. е. Рд по высоте резервуара постоянно, что не совсем соответствует физической стороне задачи, поэтому решения этой работы могут служить только для качественной оценки процесса малых колебаний жидкости. [c.84]

Таким образом, для сейсмических районов более выгодными оказываются резервуары с меньшим радиусом и большей высотой. В таких резервуарах жидкость меньше разбалтывается , высота волны, а также гидродинамическое давление на стенки резервуара и колонну оказываются меньше, а следовательно, снижается и контурное давление на днище. [c.273]

Все сказанное для гидродинамического давления в одинаковой степени относится к расчету высоты волны и результирующей давления. Подстановка, рекомендованная выше для получения расчетных формул для и Х , сохраняет свое значение. [c.306]

Уравнение Д, Бернулли для элементарной струйки. Выделим в установившемся потоке реальной жидкости элементарную струйку (рис, IV. 10) и определим удельную энергию жидкости в двух произвольных сечениях 1-1 и 2-2. Высоты положения центров первого и второго сечений будут соответственно и г , гидродинамическое давление в этих же точках и скорости течения—% и щ. Тогда полная удельная энергия элементарной струйки в сечении 1-1 на основании формулы ( У.5) равна [c.71]

Пито становится на некоторую высоту больше уровня в пьезометрической трубке 2. Следовательно, трубка Пито позволяет определить полное гидродинамическое давление в данной точке потока жидкости. Скоростной напор [c.35]

Обозначим через К и М соответственно главный вектор и главный момент сил гидродинамического давления, приложенных к элементу цилиндра, имеющего высоту, равную [c.126]

В настоящей главе мы рассмотрим, как более простой, случай плоского потока, в который помещено тело, имеющее форму бесконечного цилиндра с образующими, перпендикулярными плоскости течения. Все динамические расчеты для сил гидродинамических давлений, их моментов, кинетической энергии, мы будем относить к слою единичной высоты, вырезанному двумя плоскостями, параллельными плоскости течения. При этом мы ограничимся рассмотрением безвихревого потока несжимаемой жидкости случай сжимаемой жидкости будет рассмотрен во второй части курса. [c.238]

ТО эти две величины и уравновешиваются. При рассмотрении движения жидкости, не имеющей свободных поверхностей раздела, соединяют обе величины статического давления вместе р + Н-( = р, и эта сумма представляет собой общую величину статического давления. Если, например, жидкостные манометры находятся на одной высоте н в плоскости, принятой за нуль (А = 0), а соединительные трубки от приемника к манометрам наполнены той же жидкостью, в которой измеряется давление, то эти манометры и покажут полное статическое давление рЦ-Лт- о р/2 есть кинетическая э н е р г и я единицы объема жидкости и называется гидродинамическим давлением (напором) (фиг. 6). Вместо гидродинамического давления в кг/лА или мм вод. ст. можно указывать высоту столба рассматриваемой жидкости, который оказывает такое же давление. Эта высота к = xfi 2g называется скоростной высотой (таблица на стр. 279). Уравнение Бернулли действительно для всей безвихревой области жидкости. Если поток установившийся, но не свободный от вихрей, то уравнение давления справедливо для каждой отдельной линии тока, если только можно пренебречь влиянием вязкости. Но при переходе от одной линии тока к другой постоянная в этом уравнении меняется.. [c.406]

В выпуклых потоках линии действия центробежных сил совпадают с линиями действия сил тяжести, но направлены в противоположную сторону — вверх и поэтому гидродинамическое давление в поперечных сечениях таких потоков меньше гидростатического, а в вогнутых потоках направление этих сил совпадает и гидродинамическое давление в поперечных сечениях больше гидростатического. Следовательно, высота столба жидкости в пьезометрах в выпуклых и вогнутых потоках будет соответственно меньше и больше на величину Лс, определяющую приращение (отрицательное или положительное) в связи с появлением центробежной силы в плоскости живого сечения потока. [c.271]

Скорость движения элементарных слоев потока зависит от глубины их нахождения и изменяется по закону параболы. Поэтому гидродинамическое давление потока на зерно будет зависеть от высоты его расположения над дном желоба и скорости перемещения. Циркуляция вызывает отклонение траектории движения отдельных слоев потока относительно винтовой линии. При этом наибольшие отклонения получают поверхностные слои потоков, а направление [c.18]

Установка для исследования влияния давления на гидродинамические характеристики псевдоожиженного слоя отличалась тем, что вместо цилиндрической колонны из нержавеющей стали была использована колонна из шлифованного и термически обработанного, для снятия внутренних напряжений, органического стекла с внутренним диаметром 105 мм и высотой рабочей зоны 0,38 м. [c.105]

В связи с тем, что в передачах винт — гайка скольжения практически невозможно осуществить гидродинамическую смазку, применяют гидростатические пары винт — гайка (рис. 15.7). На рабочих поверхностях витков гайки посередине их высоты делают выточки, которые не имеют выхода к торцам гаек (перекрываются мастикой или клеем). Ширина выточек составляет 1/3... 1/4 высоты профиля. Через отверстия в выточки подводится масло под давлением. Масло проходит через отдельные дроссели для каждой (правой и левой) стороны витка. Давление масла в выточках меньше, чем в сети оно определяется соотношением гидравлических сопротивлений в дросселях и в зазорах. При действии на пару осевой нагрузки зазоры с одной стороны витков (по направлению силы) уменьшаются, но при этом сопротивление вытеканию масла увеличивается и давление в соответствую- [c.314]

Часто вместо пьезометрической высоты, соответствующей абсолютному давлению, откладывается пьезометрическая высота, соответствующая манометрическому давлению. Плоскость гидродинамического напора и пьезометрическая линия в рассматриваемом случае опустятся на высоту, соответствующую атмосферному давлению — [c.57]

Яо — гидродинамический напор (с учетом скоростного напора) h — глубина потока б — глубина потока в верхнем бьефе /1д—приведенная высота давления Лцр, Лк — критическая глубина потока [c.5]

Высота 6 уплотнительных поршневых колец связана с количеством колец на данном поршне, так как тепло от поршня в основном отводится через кольца. Преимущество более узких колец — меньшие удельные давления на стенки канавок поршня, что существенно для поршней из лёгких сплавов. Преимущество более высоких колец —улучшение гидродинамических условий трения. Применяемые величины высоты поршневых колец даны в табл. 25. [c.128]

Pi — абсолютное гидродинамическое давление в сечении I — / l — скорость движения жидкости во всасывающем патрубке йве — геометрическая высота всасывания hwB — потери при всасывании. [c.260]

Анализ последствий землетрясений показывает, что цилиндрические резервуары могут получать значительные повреждения. Так, в г. Ниигата (Япония) после девятибалльного землетрясения 16 июня 1964 г. сильно пострадали верхние части стенок резервуаров [54]. Их деформации носят характер потери устойчивости. Следовательно, в верхней части стенок резервуаров имеют место наибольшие сжимающие напряжения, которые, в частности, могут возникнуть от гидродинамического давления жидкости, имеющего здесь наибольшее значение. Эти замечания можно рассматривать как качественный анализ, если предполагать, что резервуары были заполнены на значительную высоту. [c.77]

Анализ последствий землетрясений показывает, что цилиндрические резервуары могут получать значительные повреждения. На рис. 7.15 показаны резервуары в г. Ниигата (Япония) после девятибалльного землетрясения 16 июня 1964 г. К сожалению, нет данных о конструкции резервуаров и о том, насколько и чем были они заполнены в момент землетрясения. Как видно из фотографии, наиболее сильно пострадали верхние части стенок резервуаров. Их деформации носят характер потери устойчивости. Следовательно, в верхней части стенок резервуаров имеют место наибольшие сжимающие напряжения, которые, в частности, могут возникнуть от гидродинамического давления жидкости, имеющего здесь наибольшее значение. Эти замечания можно рассматривать как качественный анализ, если предполагать, что резервуары были заполнены на значительную высоту. [c.259]

При относительно малых высотах прыжка а<.Н результирующая сил гидродинамического давления (Pi— —Pz) становится сопоставимой с силой внешнего трения Ртр и поэтому при составлении уравнения количества движения уже нельзя пренебрегать этой силой. В связи с этим уравнение (11-5), при выводе которого сила Ртр не учитывалась, формально не применимо для определения сопрял енных глубин волнистого прыжка. [c.310]

Уравнение Бернулли в форме (35) допускает простое энергетическое истолкование. Представим себе, что в точке А рассматриваемой линии тока находится частица жидкости с массой, равной единице. Выясним, каким запасом энергии обладает эта частица. Находясь на высоте 2 над плоскостью нулевой потенциальной энергии (плоскостью 2=0), частица обладает потенциальной энергией, равной дг. Силой гидродинамического давления р эта частица могла бы быть поднята на высоту > следовательно, находясь на высоте 2 (фиг. 57), она обладает дополнительным запасом потенциальной энергии, paвнымg = - . Кроме того, частица, имея скорость V, обладает кинетической энергией, равной1/ . На основании уравнения Бернулли (35) [c.270]

Изменения объемной пористости и скорости в пристеночном слое по-разному скажутся на среднем коэффициенте теплоотдачи шаров, расположенных около стенки. Для активной зоны в виде цилиндра с плоским подом и v = onst можно принять, что поля полного и статического давления в поперечном сечении будут одинаковыми, и тогда можно считать, что onst для любой струйки, протекающей параллельно оси активной зоны. Приняв, что плотность газа, коэффициент гидродинамического сопротивления, диаметр твэла и высота активной зоны одинаковы для всех коаксиальных струек газа, можно найти зависимость для определения скорости газа в пристеночном слое [c.87]

Кроме потерь трения значительную часть гидравлических потерь составляют потери вихреобразования, которые зависят от ряда факторов. Кольцевая форма проточной части гидродинамических передач, с одной стороны, и изогнутость лопастных систем, с другой, приводят к перераспределению скоростей и давлений, что влечет за собой увеличение неравномерности потока примерно так же, как и в коленах обычных труб. Но наряду с этим в проточной части имеются и свои особенности. Колено проточной части гидродинамических передач является как бы бесконечным по ширине при конечных размерах радиуса поворота и высоты в направлении радиуса (см. рис. 7), вследствиечегосостояниепотокабудетхарактеризоваться увеличением давления и скорости от внутренней стенки к внешней. При таком состоянии уменьшаются вторичные токи в месте поворота потока, но усугубляется действие местной диффузорности. Происходит как бы обтекание цилиндра кольцевой формы с нарастанием давления по внутренней поверхности [41]. Так как скорости при этом уменьшаются и энергии частиц жидкости недостаточно, чтобы преодолеть нарастание давления, происходит отрыв потока с образованием вихрей, энергия которых при рассеивании их превращается в тепло. [c.52]

На рис. 3.13 изображен гидродинамический осевой подшипник Митчеля насосов реактора БН-350. Пята представляет собой диск 3, изготовленный из стали 40Х, нижний торец которого является рабочей поверхностью. Пята установлена на вал 6 на шпонке и крепится в осевом направлении двумя закладными полукольцами 5. Пята вместе с валом опирается на подпятник, состоящий из семи колодок 8, изготовленных из углеродистой стали с заливкой рабочей поверхности баббитом Б-83. Колодки, самоустанавливающиеся на опорных винтах 9, выверяются по высоте при помощи контрольной плиты. Пята и подпятник заключены в масляную ванну с повышенным давлением, которое поддерживается за счет щелевого уплотнения В (зазор 0,5—1 мм) между верхним торцом пяты и кольцом 4. Масло поступает в каждую колодку через кольцевой коллектор 2 и три отверстия 1 в корпусе 11 радиального подшипника. Циркуляция масла осуществляется насосами системы смазки [6]. [c.53]

При проведении эксперимента широко варьировались (один-два порядка) физические, гидродинамические и геометрические параметры. Так, температура воды менялась от 2,2 до 88,7°С, т. е. почти от температуры плавления — затвердевания до температуры кипения (в максимальном диапазоне). Температура входящего в аппарат воздуха или газа по сухому термометру менялась от отрицательных значений (—5,2°С) до температуры выхлопных газов дизеля 525°С температура выходящего воздуха или газов по смоченному термометру — от 4,2 до 73,6 °С. Давление менялось от сотых долей атмосферного 9 кПа (0,09 кгс/см ) до значении выше атмосферного—118 кПа (1,21 кгс/см ). Скорость газа менялась от десятых долей единицы 0,7 м/с до околозвуковой 300 м/с (число Маха 0,9). Влагосодержание газа менялось от единиц до сотен граммов на килограмм для входящего газа — от 3,6 до 46, для выходящего — от 4,3 до 401 г/кг. Отношение массовых расходов жидкости и газа (коэффициент орошения) менялось от 0,33 до 80. Внутренний диаметр и высота газонаправляющей решетки ЦТА менялись соответственно от 0,05 до 0,5 м и от 0,002 до 0,3 м. [c.79]

Смотреть страницы где упоминается термин Высота гидродинамического давлении : [c.31] [c.236] [c.357] [c.156] [c.255] [c.273] [c.64] [c.67] [c.68] [c.77] [c.14] [c.89] [c.127] [c.702] [c.18] [c.54] [c.443] [c.197] [c.306] [c.561] [c.77] [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...