Осредненное гидродинамическое давлени

Осредненное гидродинамическое давление 146 [c.657]

Соответствующие исследования показали, что размеры эпюр осредненных скоростей, построенных для плоских живых сечений струи, связаны между собой относительно простыми зависимостями. Эти же исследования привели также к выводу, что в случае равномерной эпюры скоростей в выходном сечении гидродинамическое давление в струе практически равно давлению в окружающей среде. [c.402]

Для расчета турбулентного потока О. Рейнольдс (в 1895 г.) и Ж- Буссинеск (1897 г.) предложили заменять этот поток некоторой воображаемой моделью, представляющей собой условный фиктивный) поток жидкости, частицы которой движутся со скоростями, равными осредненным местным продольным) скоростям (и), гидродинамические же давления в различных точках пространства занятого этим потоком, равны осредненным местным давлениям р. Такой воображаемый поток будем называть осредненным П о т о к о м или моделью Рейнольдса—Буссинеска. Как видно, поперечные актуальные скорости ( д) при переходе к такой модели исключаются из рассмотрения. [c.119]

Выше уже указывалось, что гидродинамические поля скорости, давления, температуры и т. д. в случае турбулентных течений имеют столь сложную структуру, что их индивидуальное описание оказывается практически невозможным. Поэтому здесь приходится рассматривать сразу целую совокупность аналогичных течений и изучать лишь осредненные статистические характеристики этой совокупности, предполагая, что все рассматриваемые гидродинамические поля являются случайными полями (в смысле, объясненном в п. 3.2). В дальнейшем мы всегда будем предполагать, что такой подход является возможным, т. е. турбулентными мы будем называть лишь такие течения, для которых существует статистический ансамбль аналогичных течений, характеризуемый определенными распределениями вероятности (с непрерывными плотностями) для значений всевозможных гидродинамических полей. Отметим в этой связи, что обычное определение турбулентных течений просто как течений, сопровождающихся беспорядочными пульсациями всех гидродинамических величин, еще недостаточно для возможности построения математической теории турбулентности. Если же соответствующий статистический ансамбль существует, то отвечающее ему статистическое описание гидродинамических полей турбулентности и с чисто практической точки зрения не будет неполным , так как знание всех деталей очень запутанного индивидуального поля для практики никогда не нужно, а интерес представляют, в первую очередь, средние характеристики. Правда, на практике обычно используются не средние по ансамблю, а временные или пространственные средние поэтому с практической точки зрения следует требовать еще, чтобы случайные поля гидродинамических величин обладали некоторыми эргодическими свойствами. Последнее условие в дальнейшем также всегда будет предполагаться выполняющимся. [c.225]

Теоретические и экспериментальные исследования течений газа в каналах, учитывающие существенную неравномерность параметров потока в поперечных сечениях, потребовали разработки научно-обоснованных приемов осреднения неравномерных потоков. В этом направлении был выполнен ряд работ. В наиболее законченном виде проблема осреднения освещена Л. И. Седовым и Г. Г. Черным (1954). Применительно к течениям в каналах параметры осредненного потока должны правильно характеризовать расход газа через поперечные сечения, поток полного теплосодержания — для вычисления подвода энергии — и поток энтропии — для вычисления потерь полного давления. Упомянутыми авторами рассмотрены различные способы осреднения применительно к конкретным условиям работы разнообразных устройств, причем показано, что при осреднении часть свойств потока неизбежно утрачивается и при неправильном выборе осредняемых величин осредненное течение может оказаться гидродинамически невозможным. В практических расчетах введение осредненных параметров неравномерного течения позволяет использовать соотношения одномерной газодинамики. [c.806]

Рассмотрим течение в прямой круглой трубе диаметра d = 1г ь цилиндрической системе координат х, г, ф [22]. Учтем, что в гидродинамически стабилизированном потоке для осредненной скорости и осредненного давления справедливо [c.160]

Объемные силы 17 Объемный вес 10 Обратный клапан 167 Овоидальное сечение трубы 218 Одноступенчатый перепад 433 Околокритическая область. 286 Осесимметричная задача 76, 99, 497 Основной участок струи 348 Осредненная скорость 117 Осредненное гидродинамическое давление 119 Осредненный поток 119 Остановившаяся волна перемещения 326 Остойчивость судна 53 Ось плавания 52 Отверстие водосливное 353 [c.586]

Для расчета турбулентного потока О. Рейнольдс (в 1895 г.) и Ж. Буссинеск (1897 г.) предложили заменять этот поток некоторой воображаемой моделью, представляющей собой условный (фиктивный) поток жидкости, частицы которой движутся со скоростями, равными осредненным местным (продольным) скоростям (и), гидродинамические же давления в различных точках пространства, занятого эгтм потоком, равны осредненным местным давлениям р. Такой воображаемый поток будем называть осредненным потоком или мо-делью Рейнольдса - Буссинеска. Как видно, поперечные актуальные скорости (Ue)j при переходе к такой модели исключаются из рассмотрения, т. е. исключается из рассмотрения так называемое турбулентное перемешивание (поперечный обмен частицами жидкости между отдельными продольными ее слоями). [c.146]

Течение двухфазных теплоносителей сопровождается сильными пульсациями давления, плотности потока и касательного напряжения трения на стенках парогенерирующих поверхностей [1 — 12]. В явном виде наличие этих пульсаций проявляется в возникновении опасных вибраций элементов конструкций теплообмепного оборудования, использующих двухфазные теплоносители, в частности элементов реакторов и парогенераторов АЭС [13—17]. В неявном виде нульсационные явления оказывают сильнейшее влияние на осредненные гидродинамические характеристики двухфазных теплоносителей. [c.156]

Система дифференциальных уравнений модели. При численном моделировании земной гомопаузы будем исходить из системы осредненных гидродинамических уравнений смеси, включающих в себя уравнение неразрывности для континуума в целом (3.2.4) диффузионные уравнения (3.2.5) для отдельных химических компонентов среды, учитывающие аэрономические реакции и процессы молекулярной и турбулентной диффузии реологические соотношения Стефана-Максвелла типа (5.3.23) для осредненных молекулярных диффузионных потоков уравнение для внутренней энергии осредненного турбулизованного континуума (3.1.78) гидростатическое уравнение (3.3.4) и осредненное уравнение состояния для давления (3.2.2). [c.248]

В гомогенной модели [63] смесь компонентов считается некоторой псевдонепрерывной средой с усредненными свойствами, а структура потоков не рассматривается. Пузырьковое и расслоенное течения или пена в этом смысле совершенно идентичны. Это предположение является допустимым только для тех областей газожидкостных течений, гидродинамические параметры которых с достаточной степенью точности описываются осредненными по пространственным и временным переменным величинам. Гомогенная модель позволяет получить закономерности изменения наблюдаемых величин (например, завпсимость перепада давления от расхода смеси), хорошо согласующиеся с экспериментальными данными (си. разд. 5.2). [c.185]

Суперкаверны образуются вследствие роста присоединенной каверны вытеснения жидкости из области гидродинамического следа и дополнение этой области парами и газами искусственного вдува воздуха или газа в область низкого давления в следе. Наблюдения показывают, что поверхность суперкаверны пульсирует, ее длина периодически изменяется, а в концевой части образуется возвратная струйка, которая быстро дробится на капли и испаряется. Тем не менее осредненные во времени размеры суперкаверны можно считать постоянными. На рис. 10.9 [11] приведены схемы вентилируемых суперкаверн за диском, соответствующие различным числам кавитации. [c.401]

Мы уже, говорили о том, что гидродинамические поля скорости, давления, температуры и т. д. в случае турбулентного течения имеют Столь сложную структуру, что их индивидуальное описание оказывается практически невозможным. Поэтому здесь приходится рассматривать сразу целую совокупность аналогичных течений и изучать лишь осредненные статистические характеристики этой совокупности, предполагая, что все рассматрн- [c.215]

В силу горизонтальной однородности отсюда вытекает, что w = 0, так что осредненное движение здесь является плоскопа-рал аельным и задается вектором средней скорости и г) = = i7(z), V(z), 0 . Ясно также, что в отсутствие силы Кориолиса и при постоянном по высоте горизонтальном градиенте давления направление вектора u z) не может зависеть от z. Направим теперь ось Ох вдоль вектора и (z). В таком случае будет справедливо равенство г = 0 поэтому распределения вероятностей для гидродинамических полей здесь естественно сч>итать инвариантными не только по отношению к параллельным переносам в плоскости Оху, но и по отношению к отражениям относительно плоскости Oxz. Отсюда, в частности, вытекает, что [c.363]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...