Падение напряжения поверхностная

Преимущества сварки комбинированных конструкций в защитных газах связаны с увеличением температуры расплавленного металла, снижением поверхностного натяжения и, соответственно, увеличением интенсивности его перемешивания, что вызвано ростом приэлектродного падения напряжения сварочной дуги и увеличением кинетической энергии переноса капель электродного металла и плазменного потока в дуге. [c.394]

Если носик электролитического ключа каломельного полуэлемента расположен на некотором расстоянии от электрода (8—10 мм), то при поляризации в измеряемый потенциал включается величина омического падения напряжения в пленке. В то же время при таком расположении ключа мы избегаем нарушения равномерности толщины пленки. Такое нарушение имело бы место при расположении ключа непосредственно на металле (вследствие поверхностного натяжения между стеклом и электролитом). Экспериментальная проверка показала, что при работе с растворами от 0,1 до 0,5 N и поляризации электродов плотностью тока от 1 до 250 л/отв пленках толщиной 100—300 мк разница в величинах измеряемого потенциала у электрода и на расстоянии 8—10 мм от него составляет 3—8 мв. При уменьшении толщины пленки до 70—30 мк, или при работе с весьма разбавленными электролитами (0,001 Л ), электролитический ключ от каломельного полуэлемента необходимо ставить в непосредственной близости к электроду или на самом электроде используя при этом капилляр диаметром в 5 — Ю раз меньшим, чем диаметр основного электрода. [c.104]

Создание напряженного состояния металла при испытаниях экспериментальных образцов на лабораторных установках связано с определенными трудностями. Необходимо учитывать релаксацию напряжений, которая заметно проявляется в поверхностном слое образца в начальный период кавитационного воздействия. Для испытания образцов под напряжением необходимо постоянное влияние нагрузки на поле напряжений. При падении напряжения от кавитационного воздействия начальное напряжение должно непрерывно восстанавливаться постоянным нагружением образца. [c.76]

Не менее важен вопрос релаксации напряжений. При гидроэрозии нарушение прочности металла происходит в микрообъемах, где на поле напряжений накладываются напряжения, возникающие в микрообъемах от кавитационного или струеударного воздействия жидкости. В этих условиях могут протекать процессы, вызывающие падение напряжений на отдельных участках поверхностного слоя. [c.79]

В качестве примера рассмотрим составной цилиндр (см. рис. 22). Значение поверхностной нагрузки Рг увеличим до 14 МПа. Остальные данные оставим без изменения. Распределение контактного давления вдоль оси г в начальный момент времени показано на рис. 31 кривая /). Видно, что увеличение поверхностной нагрузки приводит к частичному освобождению цилиндров друг от друга. Зона контакта с точностью до конечного элемента найдена за четыре итерации. Изменения контактных давлений с течением времени показаны сплошными кривыми 2, 3 и 4 для моментов времени 10, 105 и 155 ч соответственно. Релаксация интенсивности напряжений в точке В, а также окружных напряжений в точке А в течение первых 12 ч показана на рис. 32 (кривые 1 н 3 соответственно). Кривая 2 отражает релаксацию окружных напряжений в точке А в течение первых 10 ч. Получена она с более мелким временным шагом. При этом сделано 16 шагов вместо 11. Результаты отличаются несущественно. Следовательно, точность расчета можно считать приемлемой. Наиболее интенсивное падение напряжений происходит в первые часы работы конструкции. [c.135]

Импедансный метод и метод вибрации способны выявить дефекты при соединении не только однородных, но и разнородных материалов [25]. Импедансный метод [27] основан на сравнении жесткости отдельных участков соединений конструкции. Если стержень, совершающий продольные колебания, соприкасается с монолитным участком изделия, то вся конструкция колеблется как единое целое и механическое сопротивление (механический импеданс), оказываемое изделием стержню, определяется жесткостью всей конструкции. Нарушение сплошности материала вызывает изменение его жесткости. Сила реакции при этом резко уменьшается, что приводит к падению напряжения на пьезоэлементе датчика. Эти изменения импеданса материала шва фиксируются стрелочным индикатором или оповещаются световыми сигналами. Дефекты, расположенные параллельно поверхности, надежно выявляются, если жесткость прилегающего к дефекту поверхностного слоя меньше жесткости остальной части материала. Существенным достоинством метода служит точечный [c.567]

Промежуточный режим. При этом режиме в нагреваемом изделии имеются два резко разграниченных слоя. На границе слоев магнитная проницаемость изменяется скачком от х = 1 в поверхностном слое толщиной < 1,5Лк до [х = во втором слое, в пределах которого она изменяется с падением напряженности магнитного поля. [c.17]

По-видимому, наибольшее распространение в практике исследований коррозионных процессов получил метОд поляризации электродов прерывистым током. Этот метод позволяет исключить из величин измеряемых потенциалов падение напряжения, возникающее между электродом сравнения и исследуемым металлом и обусловлен-лое либо поверхностными слоями с заметным омическим сопротивлением, либо низкой электропроводностью среды [15—17]. [c.17]

Несколько иной метод измерения поверхностных слоев на электроде был предложен И. Л. Розенфельдом и Е. К. Оше [19]. Этот метод основан на том, что в момент подачи импульса поляризующего тока потенциал системы вследствие инерционности электрода остается постоянным ( 3 Е при т 0), а наблюдаемый сдвиг потенциала равен падению напряжения на омическом сопротивлении поверхностного слоя. Таким образом, в начале импульса измеряется омическая составляющая, а в конце импульса — потенциал электрода. В этом методе необходимо применять импульсы тока с большой крутизной переднего фронта. [c.18]

Это объясняется поверхностным эффектом, когда с повышением частоты падение напряжения вдоль внешнего проводника уменьшается, так как ток смещается внутрь провода. [c.69]

Величина критического тока на прямой полярности обычно выше, чем на обратной [9]. Это объясняется большей величиной на прямой полярности реактивных сил и несколько меньшей температурой капель. Введение в состав электрода или нанесение на его поверхность небольшого количества щелочных и щелочноземельных элементов способствует значительному снижению плотности тока в катодном пятне и эффективного катодного падения напряжения, а также некоторому повышению температуры капель. Это приводит к уменьшению реактивных сил и сил поверхностного натяжения, что в свою очередь приводит к снижению критического тока, особенно значительному на прямой полярности. [c.34]

Во время электролиза изменяется концентрация электролита. Он более или менее сильно обедняется разряжающимися ионами и обогащается другими. Концентрация полярных органических веществ в зависимости от их заряда в катодной пленке также повышается или уменьшается. Благодаря изменению pH или вследствие катодного восстановления в катодной пленке могут возникнуть новые соединения. Это возможно вследствие того, что ввиду значительного падения напряжения вблизи катода цианистый комплекс деформируется и распадается. Благодаря этим изменениям катодная пленка отличается от остального электролита не только по химическому составу, но и по физическим свойствам. Плотность, вязкость, поверхностное натяжение слоев, лежащих непосредственно вблизи катода, влияют так же, как перемешивание и температура электролита на толщину диффузионного слоя. При различной толщине диффузионного слоя величина и характер перенапряжения на катоде также различны, что имеет значение для осаждения металла. Движение жидкости, которое возникает вследствие различной толщины катодной пленки, также влияет на процесс осаждения и поляризацию [44]. [c.36]

Составим безразмерные комбинации Л для линейных размеров I, а, Ь, характерной скорости v, плотности р жидкости, перепада Ар давления, касательного напряжения т, ускорения g свободного падения, динамического коэффициента вязкости р., поверхностного натяжения а, модуля упругости жидкости [c.129]

Составим безразмерные комбинации Я для списка параметров I, а, Ь — линейные размеры, V — характерную скорость, р — плотность жидкости. Ар — перепад давления, т — касательное напряжение, д — ускорение свободного падения, р — вязкость, о — поверхностное натяжение, Г — упругость жидкости. [c.139]

Влияние абсолютных размеров детали на величину предела усталости сказывается двояким образом. С одной стороны, при изменении размеров образцов изменяется характер неоднородности материала, имеющий статистическую природу, что приводит при увеличении размеров детали к падению ее прочности. С другой стороны, детали различных абсолютных размеров различаются между собой по степени неравномерности распределения напряжений в поверхностном слое, от которой существенно зависят их усталостные характеристики. Остановимся кратко на каждом из аспектов этого явления. [c.224]

Как показывают исследования, резкое увеличение гидроэрозии проявляется в самом начале приложения нагрузки к образцу даже при относительно малых нагрузках и определяется механическими свойствами сплава. При дальнейшем увеличении нагрузки на этот же испытуемый образец рост интенсивности гидроэрозии почти приостанавливается или происходит очень медленно (рис. 45, кривая 1). При раздельном нагружении и испытании каждого образца в течение определенного времени наблюдается постоянное увеличение интенсивности эрозии с ростом растягивающей нагрузки (рис. 45, кривая 2). Такая закономерность гидроэрозии образцов при испытании под нагрузкой указывает на то, что создаваемое поле напряжений увеличивает интенсивность гидроэрозии главным образом в начальный период струеударного воздействия. Развитие пластической деформации, образование трещин и очагов разрушения приводит к разупрочнению поверхностного слоя и падению в нем напряжений от приложенной нагрузки. Сильно разупрочненный слой принимает на себя основное участие в интенсивном разрушении металла при струеударном воздействии. Более глубокие слои, в которых концентрируются напряжения от внешней нагрузки в период тотального развития гидроэрозии, участвуют в разрушении металла не в полной мере, так как они изолированы деформированным слоем. [c.78]

При этом глубина такого приповерхностного слоя, оказавшаяся равной примерно 60 мкм для Л1 [140] и 100 мкм для a-Fe [141], определялась по моменту стабилизации падения деформирующего напряжения при последовательном увеличении толщины снятого полировкой поверхностного слоя. Показано [ 13 7], что образование такого слоя не зависит от наличия окисной пленки (опыты в [137] проводились на Ли) и свойственно металлам с различным типом кристаллической решетки. Исходя из этого соображения, к обычному равенству, по которому определяется эффективное напряжение, действующее на дислокации, добавляется дополнительная величина Ts [139] [c.13]

Для уменьшения величины внутренних напряжений, возникающих при охлаждении металла, и тем самым устранения возможности появления флокенов и поверхностных трещин регулируют падение температуры вплоть до 10—15 и даже до 3—4° С/ч. [c.112]

Вагнер [104], а затем Дитц и Пеовер [31] разработали элект-рохимичеекий метод для оценки смачиваемости различных графитовых волокон с обработанной поверхностью. При этом фиксировались изменения площади, смачиваемой электролитом, и устанавливалась взаимосвязь таких изменений с прочностью композита при межслойном сдвиге. Метод основан на том, что металлический проводник, контактирующий с электролитом, несет поверхностный электрический заряд величина которого определяется природой растворителя, электролита, материала электрода и падением напряжения на поверхности раздела значение пропорционально площади граничной области [74]. Электрод состоял из отдельных графитовых волокон. Определялась не величина а ее изменение в зависимости от потенциала Е [c.254]

Температуры по контуру измерялись оттарированны-ми гильзовыми ХА-термопарами на входе-выходе экспериментального участка и, калориметра (по теплоносителю и воде) и в паровом пространстве барабана. Температура наружной стенки обогреваемого экспериментального участка измерялась в шести сечениях трубы через 50 мм по высоте. В каждом сечении установлено по две ХА-термопары. В верхнем сечении участка установлена дополнительная поверхностная термопара для аварийного отключения нагревателей стенда. Тепловая нагрузка экспериментального участка определялась по силе тока и падению напряжения на трех отдельных участках. [c.106]

Разность между деформирующим напряжением Т], до йолировйнйй поверхностного слоя и напряжением течения после удаления его определенной толщины рассматривали как некоторое напряжение поверхностного слоя Т5 = т. е. прирост деформирующего напряжения, вызванный именно более предпочтительным деформационным упрочнением приповерхностных слоев кристалла. Величина зависит от глубины Сполированного слоя и степени предварительной деформации. С увеличением толщины удаленного приповерхностного слоя, при постоянных степени и скорости предварительной деформации, сначала увеличивается, а затем выходит на насыщение и остается постоянной величиной. Истинная толщина более деформированного приповерхностного слоя определяется моментом стабилизации падения деформирующего напряжения, т. е. глубиной снятого слоя, при которой т, становится постоянной. Для монокристаллов алюминия эта глубина равна примерио бО мкм, для армко-железа 100 мкм. [c.31]

Электрические нагрузки требуют от изолятора, чтобы он выдерживал без пробоя и поверхностного разряда напряжения не менее 20 кВ. Увеличение искрового промежутка свечи, скругление острых кромок на центральном и боковом электродах из-за износа приводят к увеличению электрической нагрузки на изолятор. Рабочая часть электродов подвергается электрической эрозии в процессе искрообразования. При действии высокого напряжения не должен возникать значительный ток утечки, т. е. изолятор должен иметь высокое электрическое сопротивление. Появление при работе свечи тока утечки по изолятору можно уподобить резистору, который включен параллельно искровому промежутку и шунтирует последний. При появлении во вторичной цепи ток утечки вызывает падение напряжения на сопротивлении вторичной обмотки катушки зажигания. В результате этого вторичное напряжение, подводимое к электродам свечи, уменьщается. Чем меньше шунтирующее сопротивление, тем больще ток утечки и, следовательно, меньше подводимое к свече вторичное напряжение. При значительном увеличении тока утечки возникают перебои в искрообразовании. [c.114]

Осцилляторы. Аппарат, питающий сварочную дугу токами высокой частоты и высокого напряжения параллельно со сварочным трансформатором, называется осциллятором. Ток высокой частоты и высокого напряжения облегчает зажигание и повышает устойчивость горения дуги. Осцилляторы применяют цри сварке дутой малой мощности, а также при падении напряжения в силовой сети. Они позволяют зажигать дугу даже без прикасания электрода к изделию. Переменный ток высокой частоты не поражает жизненно важных оргав ов человека вследствие явления поверхностного эффекта. Поэтому ток напряжением в несколько тысяч вольт и частотой в сотни и миллионы герц безопасен для человека. Используемые осцилляторы имеют мощность 45—1000 Вт, частоту подводимого к дуге тока 150—260 тыс. герц и напряжение 2—3 тыс. вольт. [c.56]

Как уже было отмечено, при протекании анодного постоянного тока через титан, погруженный в электролит, постепенное повышение потенциала вызывает формирование защитной поверхностной пленки, присутствие которой в дальнейшем препятствует прохождению значительного тока в электролит. Максимальное значение потенциала, при котором еще не происходит пробой поверхностной плеики, определяется природой электролита. Например, в сильных растворах серной кислоты система металл-окисел выдерживает напряжение от 80 до 100 В, прежде чем происходит искровой пробой диэлектрика, а в растворах хлорида натрия или в морской воде пленка разрушается, когда падение напряжения на слое окисла составляет примерно от 12 до 14 В. При напряжениях выше критического на слабых участках поверхностной пленки начинается анодное растворение металла и в электролит протекает значительный ток. Исходный механизм этого процесса связан, по-видимому, с образованием растворимых ионов титана. [c.195]

Для образцов, корродирующих при смешанном анодном и катодном ограничении (например, как бывает у некоторых гальванических пар, образованных различными металлами), способ оценки полноты катодной защиты выбирается в зависимости от практических условий. Если можно поместить электрод сравнения так, чтобы он находился по существу в поле анода, то после поправки на все падения напряжения может быть использовано резкое изменение потенциала. Когда электрод сравнения удален от образца и падение напряжения известно только для электролита, то для оценки можно пользоваться катодной поляризацией. Если электрод сравнения находится в поле катода и падение напряжения на катодной поверхности больше, чем в электролите, то для оценки полноты защиты можно также пользоваться катодной поляризацией. Однаго в случаях некоторых гальванических пар поверхностное сопротивление катода не является преобладающим и наблюдателю рекомендуется проверять полноту защиты несколькими способами. [c.968]

V = raax = 1 имели < О, ТО там возникнет трещина скола с берегами, не свободными от поверхностных напряжений. На таких берегах случится ударный импульс разгрузки от падения напряжений на величину [c.21]

Считают, что коррозия ускоряет пластическую деформацию напряженного металла путем образования поверхностных решеточных вакансий, в частности сдвоенных вакансий (дивакансий). Последние при комнатной температуре диффундируют внутрь металлической решетки сквозь зерна и границы зерен металла на порядок быстрее, чем моновакансии . Появление дивакансий облегчает пластическую деформацию вдоль плоскостей скольжения вследствие процесса переползания дислокаций. Чем выше скорость коррозии, тем больше доступность дивакансий и, следовательно, тем более выражено образование выступов и впадин, включающихся в процесс развития усталости. Существование минимальной скорости коррозии, необходимой для развития коррозионной усталости, позволяет предположить, что с уменьшением скорости коррозии снижается и скорость образования дивакансий. Концентрация див.акансий падает, и прекращается их влияние на движение плоскостей скольжения возможно такое падение концентрации, при котором дислокации аннигилируют или заполняются атомами металла. [c.163]

В отсутствие поверхностно-активных веществ на границе раздела фаз обтекание газового пузырька жидкостью можно рассматривать как движение жидкости со свободной поверхностью, ибо условие ц ц означает отсутствие касательных напряжений на границе раздела фаз. Применительно к такому движению легко доказать справедливость высказанного в 5.4 положения о том, что нормальные напряжения на границе раздела пузырька одинаковы во всех точках поверхности раздела. Если пузырек всплывает в поле тяжести, то нормальная компонента тензора напряжений, обусловленная силами тяжести на границе пузыря, выражается как (р + pga os0). (Применительно к рис. 5.9 ускорение свободного падения g для всплывающего пузырька совпадает с положительным направлением оси J , Pq — давление при х = 0.) [c.215]

Повреждение поверхности твердого диэлектрика вследствие 1Юверхностного пробоя, вызывающего образование проводящих следов, называется трекингом диэлектрика. Способность диэлектрика выдерживать воздействие поверхностных пробоев без трекинга характеризуется трекингостойкостью. Трекингостойкость определяется повремени тр, в течение которого при стандартных формах электродов и напряжении на них t/jp ток, протекающий между электродами по поверхности диэлектрика, достигает заданного значения /тр. Во время испытаний поверхность диэлектрика, расположенная между электродами, смачивается электролитом путем падения на нее определенного числа капель или нанесения на поверхность тонкого, медленного стекающего слоя электролита. Возможны загрязнение поверхности синтетической пылью и последующее ее увлажнение. [c.183]

Напряжение на одновитковом индукторе меняется в очень широких пределах от 5—6 до 200 и более вольт. Отмечалось, что рабочее напряжение машинных преобразователей по стандарту равно 400 и 800 В. Напряжение генератора понижают с помощью закалочного трансформатора. Однако пределы изменения коэффициента трансформации в данном случае требуются слишком широкие. Можно эти пределы сузить за счет применения многовит-ковых индукторов. Однако изготовление и применение многовит-ковых индукторов связано с большими неудобствами существует некоторое минимальное сечение трубки в свету (5X5 или 7X7 мм), которая не засоряется быстро в работе, трудно совместить спрейер и активный многовитковый провод в одном объеме, обеспечить надежную и долговечную межвитковую изоляцию. Многовитковый индуктор дает очень размытую граничную зону закалки под краями индуктирующего провода. Практически миоговитковые индукторы в среднечастотном диапазоне для поверхностной закалки не применяются. Закалку с четкой границей закаленной зоны, свойственную одновитковым индуктор.чм, и согласование многовитковых дают индукторы-трансформаторы, называемые еще концентраторами [2], но в изготовлении и ремонте они сложнее многовитковых индукторов. Как уже упоминалось, номограмма (рис. 20) и графики (рис. 21 и 22) определяют значения напряжения на индуктирующем проводе индуктора без учета падения на токоподводящих шипах. При конструировании [c.41]

Уменьшение толш,ины переходной зоны, являюгцееся следствием быстрого падения температуры за пределами нагретого слоя, приводит к повышению усталостной прочности. Изучение остаточных напряжений после поверхностной закалки приводит к заключению, что глубина слоя, определенного по макроструктуре, должна превосходить глубину слоя, содержащего более 50% мартенсита, примерно в 1,25—1,5 раза [11]. [c.141]

Исследование причин, вызывающих указанное выше расхождение, позволило установить, что уже на границе исследуемой зоны (при 0тах = 3464О кгс/см ) происходит достаточно быстрый переход от микропластических деформаций к макропла-стическим деформациям. Микрофотографии следов качения, полученные после теплового травления при 500-кратном увеличении, показывают (рис. 4), что уже в первые часы работы подшипников происходит смятие шлифовальных гребешков, а последующее пластическое деформирование основного металла приводит к упрочнению поверхностного слоя. Помимо структурных изменений макропластические деформации вызывают изменение кривизны контактирующих поверхностей, рост пятна контакта и падение действительных контактных напряжений по сравнению с расчетными. [c.51]

Хаберман и Сэйр рассматривали также случай жидких частиц, движущихся внутри пуазейлевского потока, пренебрегая влиянием поверхностного натяжения в уравнениях для напряжений. Они показали, что предположение о сферической форме жидкой капли, движущейся внутри цилиндра, не может привести к точному решению, хотя во многих случаях, судя по полученным ими экспериментальным данным, служит хорошим приближением. Эти же авторы изучали также движение сферы в момент, когда она проходит через центр сферического сосуда, что обсуждалось в разд. 4.22. Этот случай интересен тем, что он дает верхнюю грань для сопротивления движению в цилиндрическом сосуде, так как влияние сферических границ превосходит влияние стенок бесконечных цилиндров одинаковых радиусов. Эта задача, в отличие от задачи о падении сферы по оси бесконечно длинного цилиндра, не будет уже, строго говоря, стационарной. [c.369]

Было покаэано, что при падении антиплоской волны трещина не отклонится от прямолинейной траектории, если только эффективная поверхностная энергия не зависит от угла отклонения. В случае же падения плоской волны удается определить время tp, угол отклонения и скорость распространения трещины эти величины зависят, естественно, от предварительных напряжений и угла падения волны. Для определения напряжений вблизи вершины отклонившейся трещины использована схема возмущения, позволяющая свести задачу с отклонившейся треииной к задаче с прямолинейной трещиной, но при модафици-рованных граничных условиях на берегах трещины. Учитывая актуальность построения упругодинамических решений для отклонившейся и разветвленной трещины, рассмотрим подробнее достигнутые в этом направлении результаты. Большинство из них в случае ветвления получено в предположении автомодельности задачи. Внезапное ветвление начально стационарной трещины приводит к автомодельному решению, если каждая ответвленная трещина распространяется с постоянной скоростью, начиная с того момента, когда или падающая волна напряжений достигает вершины полубесконечной трещины, или [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...