Отверстия их влияние на изгиб

Желательно, чтобы сплы трения, возникающие при зажиме, были достаточны для противодействия силам резания без нагружения фиксаторов. Однако во многих случаях этого достичь не удается из-за ограничения предельной силы зажима жесткостью обрабатываемой детали. При необходимости может быть допущена нагрузка на фиксаторы, создающая напряжения смятия, не превышающие половины напряжений, допускаемых для материала обрабатываемой детали, чтобы избежать увеличения диаметра базовых отверстий, повышенного изнашивания фиксаторов и снижения точности обработки. Следует также учитывать влияние изгиба фиксатора на точность обработки. [c.87]

Влияние зазора. Как показали результаты исследования всех типов проушин, увеличение зазора между диаметрами отверстия и нагрузочного пальца приводит к увеличению коэффициента концентрации напряжений у отверстия. Влияние зазора наиболее велико при минимальных значениях геометрических параметров, так как в этом случае уменьшается момент сопротивления проушины и ее жесткость, вследствие чего увеличиваются напряжения изгиба в поперечном сечении. К увеличению напряжений изгиба в поперечном сечении приводит увеличение зазора. [c.179]

Выполненные экспериментальные исследования позволили установить зависимость погрешностей пространственного положения осей просверленных отверстий от ряда взаимосвязанных факторов. Основными из них следует считать радиальное биение конца сверла, зависящее от смещения оси сверла относительно оси вращения шпинделя станка из-за допускаемых ГОСТами и нормалями погрешностей, и смещение агрегатной головки относительно кондукторной плиты. Радиальное биение приводит к тому, что конец сверла описывает при вращении окружность и может врезаться в заготовку в любой точке этой окружности. Смещение кондукторной плиты приводит к изгибу сверла и способствует появлению увода оси отверстия. Увод оси сверла на входе сверл в заготовку и на выходе из нее неодинаков, что непосредственно изменяет межосевое расстояние отверстий. Влияние радиального биения конца сверла на положение оси отверстия значительно уменьшается кондукторной втулкой. При смещении агрегатной головки или кондукторной плиты в плоскости измерения межосевого расстояния происходит общее смещение всех сверл это приводит к значительному нарушению расстояний осей отверстий от баз. [c.97]

Если перед резьбовым участком под гайку болта или шпильки имеется на стержне центрирующий цилиндрический пояс, дающий плотную (беззазорную) посадку по отверстию, то влияние изгиба на резьбовой участок будет значительно меньшим (рис. 3.2). Для предупреждения местного изгиба рекомендуется обеспечить параллельность соприкасающихся торцов притягиваемой детали и гайки. [c.121]

При этом необходимо иметь в виду, что условия работы в соединениях с различными способами посадки болта в отверстие корпуса — с зазором, без зазора или с натягом — неодинаковы. Между тем влияние изгиба на прочность соединения при посадке болта без зазора до настоящего времени не изучено. [c.164]

Нежелательно применять толщину ушка значительно большей, чем диаметр отверстия, так как при этом прочность становится в большой степени, зависящей от влияния изгиба болта. Из этих соображений диаметр болта должен превышать 42,7 мм. Вес ушка в основном определяется площадью полного поперечного сечения Ot, а из приведенных выше расчетов видно, что наименьший вес соответствует наименьшему диаметру болта. Лучшее решение из приведенных поэтому представляется величиной диаметра 12,7 мм. Все ушки в показанной выше таблице должны иметь одинаковую усталостную прочность. Интересно отметить, что номинальная амплитуда напряжений изменяется с изменением размеров болта, так как влияние размера учтено в уравнении (9.6). [c.246]

Затяжка делает внутренний и внешние листы единым целым, как будто они сварены вместе. Это уменьшает концентрацию напряжений у отверстий, так как уменьшаются влияние концентраторов в листах и влияние изгиба болтов. Действительно, наиболее слабые точки при этом располагаются обычно вдали от границ отверстия в какой-нибудь области трения, как показано на рис. 10.3 и 10.4. Эти отдельные соединения имеют низкую прочность вследствие присутствия незатянутых свесов внешних полос. [c.287]

Величина сопротивления срезу Тср, определяемая по результатам испытания на срез, в известной мере условна [10] кроме среза, образец подвергается изгибу и смятию, доля которых зависит от условий испытания (соотношения диаметра образца и толщины срезающих ножей, плотности посадки образца в отверстие приспособления, наличия зазоров между ножами приспособления, степени затупления кромок рабочего отверстия и т. п.), а также свойств материала образца. Испытание на двойной срез предпочтительнее, так как снижает влияние изгиба. На одинарный срез испытывают детали крепления, длина которых не позволяет провести испытания двойным срезом, а испытание удлиненных образцов (деталей)-свидетелей недопустимо по технологическим соображениям. Уменьшение толщины срезающих ножей увеличивает смятие образца, увеличение зазоров — изгиб. Практикой установлены оптимальные условия испытания на срез толщина срезающего ножа равна приблизительно-диаметру образца, между ножами приспособления должна обеспечиваться скользящая посадка, посадка с натягом образца в отверстие ножа не допускается. [c.45]

Влияние изгиба исключено у образцов, представленных на рпс. 4.3.2, б. Их деформирование происходит по двум плоскостям. Концентрация напряжений в этих образцах не исследована, но она несомненно имеется вблизи отверстия и надрезов. Достоинство этих образцов состоит в том, что на них можно определять как модуль сдвига, так и прочность при межслойном сдвиге. Образцы растягиваются или сжимаются непосредственно в испытательных машинах или ири помош,и специальных приспособлений. [c.147]

Принято, что входное и выходное отверстия аппарата расположены на одной оси или их оси смещены настолько незначительно (рис. 11.1, a), что влиянием деформации (изгиба) струи, вызванной этим смещением, можно пренебречь. Несмотря на эти ограничения, представляется вероятным, что для приближенных оценок изложенным ниже методом расчета можно пользоваться и при более сложных условиях протекания струи внутри аппарата (более значительные смещения осей входного и выходного отверстий камеры, подвод потока под углом в камеру и др.). [c.328]

Влияние отверстия и надреза на неравномерность распределения продольных l и поперечных 02 напряжений в поперечном сечении растягиваемого плоского образца представлено на рис. 13.3, а. При этом с уменьшением радиуса дна надреза R и профиля угла надреза а местные напряжения в зоне надреза возрастают, происходит их концентрация, оказывающая существенное влияние на снижение прочности детали. При изгибе и кручении влияние подобных факторов представлено на рис. 13.3, б. [c.248]

Влияние поперечных отверстий на предел усталости при изгибе [12] [c.38]

Значения при посадке шпилек с натягом, на сбеге резьбы и в гладкое отверстие несколько меньше, чем при посадке с применением спиральной вставки. Однако эти значения существенно больше, чем для гаечного конца. Это объясняется уменьшением концентрации напряжений в резьбе из-за стесненного изгиба витков, а для корпусов из АЛ5 дополнительным влиянием свойств материала корпуса. [c.209]

Для точек А в В, лежащих на свободной наружной поверхности опоры, влиянием посадки осд в отверстии пренебрегаем здесь напряженное состояние характеризуется только нормальным напряжением при изгибе а . В точке В напряженное состояние характеризуется двумя составляющими напряжения нормальным напряжением при изгибе а , поперечным напряжением а,, возникающим в результате воздействия оси на поверхность отверстия. В сечении ЕЕ возникают две составляющие напряжений ст и [c.391]

Влияние продолжительности азотирования на усталостную прочность при знакопеременном изгибе для гладких образцов и образцов с отверстиями, изготовленных из термообработанной стали с = 97 кГ/мм [c.384]

Можно конкретизировать размеры зон концентраций напряжений в тонкостенных элементах, прилегающих к многочисленным круглым отверстиям. Используя решение для бесконечной пластины с круглым отверстием при ее растяжении-сжатии, легко можно получить границы области, в которой влияние отверстия на продольные деформации будет больше 5...10%. Приближенно эта область представляет собой эллипс с большой полуосью 2,5 направленной вдоль стержня, и малой полуосью, равной Ы (1 — диаметр отверстия). Полученные размеры зон концентраций напряжений хорошо согласуются с результатами тензометрических исследований, проведенных для стержневых тонкостенных элементов при их изгибе и стесненном кручении. [c.214]

При неодинаковой заточке обеих режущих кромок сверла или же неравномерного их затупления сверло также начинает уводить ось отверстия в сторону от оси вращения шпинделя. На увод сверла большое влияние оказывает работа сверла в начальный момент сверления, когда резание производят лишь поперечной кромкой, перпендикулярной к оси сверла. Кроме того, наличие значительных упругих деформаций сверла при работе (продольного изгиба), зазоров в подшипниках шпинделя, неравномерного налипания стружки на главные и вспомогательные режущие кромки сверла создают условия для увода сверла в сторону от оси щпинделя. [c.178]

При азотировании поверхностей коленчатых валов, изготовленных из легированных сталей, пределы выносливости их также повышаются при изгибе на 30—60% и при кручении на 30—40%. Влияние концентрации напряжений и качества обработки поверхностей на прочность при этом снижается. Однако при недостаточно качественной механической обработке после азотирования элементов коленчатого вала усталостная прочность вала вследствие образования микроскопических трещин и местных ожогов может снизиться на 20—30%. Сверление масляных отверстий после азотирования может также значительно понизить предел выносливости при кручении. [c.228]

Лебедки представляют собой безрамную конструкцию и имеют три точки опоры. Две опоры находятся под редуктором, третьей опорой служит выносная опора 1 барабана. При трехопорном опирании лебедки исключается необходимость применения выравнивающих прокладок и устраняется влияние на лебедку упругого изгиба рамы поворотной платформы при работе крана. Выходной вал редуктора, жестко связанный с барабаном, опирается на три подшипника два в редукторе и один в выносной опоре. Хотя трехопорные валы нужно тщательно выверять при установке, чтобы исключить дополнительные нагрузки на какой-либо из трех подшипников опор из-за их несоосности, но в унифицированных лебедках опасность перегрузки подшипников опор исключена благодаря шарнирному креплению самого редуктора к поворотной платформе. При искривлении вала за счет неточности изготовления (эксцентриситет, перекосы) подшипники его не испытывают дополнительных нагрузок, так как редуктор может наклоняться на шарнирных опорах и поворачиваться на необходимый угол вокруг одной из опор. Опоры лебедки выполнены каждая из двух втулок с шаровыми головками, вставленных с зазором в отверстие лапы редуктора (выносной опоры). Головки втулок охватываются сферическими шайбами. Сквозь шайбы и втулки пропущен анкерный болт, соединяющий опору с металлоконструкцией крана. [c.327]

Ро)ь и (Ро)(Л — коэффициенты, учитывающие влияние при изгибе ширины щеки и диаметра облегчающего отверстия шейки на концентрацию напряжений в галтели определяются по графикам фиг. 33, бив. [c.258]

Влияние кольцевого подкрепления в изгибаемых пластинках изучалось также в статьях Н. П. Флейшмана [1, 2]. На той же основе, что и в предыдущих работах, автор существенно упростил сх му решения в случае кругового отверстия и подробно рассмотрел два примера об изгибе неограниченной пластинки, подвершенной на бесконечности действию односторонних изгибающих и всесторонних крутящих моментов соответственно. На этих же примерах автор указал эффективный способ подбора оптимального крепления, при котором полностью или почти полностью устраняется концентрация напряжений. [c.593]

Фиг. 65. Влияние поперечного отверстия в стержне круглого сечения на теоретический коэффициент концентрации напряжений при изгибе [94].

Толщина ушка. Влияние изгиба болта, которое возникает при относительно толстых уШках, вызывает неравномерное распределение напряжений вдоль болта с наименьшими напряжениями вблизи наружных поверхностей ушка (см. разд. 9.1). Небольшая экспериментальная информация о влиянии изгиба болта дана Вальгреном [545]. Испытания ушков из алюминиевого сплава при пульсирующем цикле нагружения показали, что при толщине ушка, равной двум диаметрам отверстия i/d — = 2), разрушающая амплитуда напряжений грубо на 20% ниже, чем при толщине, равной диаметру (t/d=l) (рис. 9.13). В действительности эффект даже больше, чем представляется на первый взгляд, так как большей амплитуде напряжений в данном случае соответствует также неблагоприятно действующее большее среднее напряжение. [c.250]

Значение Гот надо определять по формуле (8.97), величина Ор max, умноженная на площадь поперечного сечения получаемого борта 2nR6s), позволит определить максимальное значение усилия отбортовки. Величина Ор max, соответствующая полному охвату заготовкой скругленной кромки пуансона при относительно малых радиусах скругления пуансона и матрицы, может быть больше, чем Ор max, соответствующее началу деформирования, когда радиус отверстия минимален (за счет влияния изгиба и трения). [c.387]

ОНО имеет в точках, определяемых координатами T = th = Когда эллипс очень узок, эти значения весьма велики и точки, в которых они действуют, близки к концам большой оси. Имеются решения для эллиптического отверстия в пластинке, находящейся под действием чистого изгиба в своей плоскостии параболического распределения касательных усилий, которое возникает в тонкой балке прямоугольного сечения ), для эллиптического отверстия с равными и противоположными по знаку сосредоточенными силами, приложенными по концам малой оси ), а также для жесткого и упругого включений, заполняющих отверстие в растянутой пластинке ). Рассматривались и более общие виды решений в форме рядов для действительной функции напряжений ф в эллиптических координатах ). Эквивалентные им комплексные потенциалы можно построить из функций, использованных или упомянутых здесь вместе с аналогом простых функций, приведенных в задачах на стр. 197, если необходимо учесть влияние дислокаций, а также сосредоточенных сил и моментов. Решение для общего случая нагружения эллиптического отверстия дается позже в 67—72. [c.204]

Влияние эллиптического отверстия на напряженное состояние анизотропной пластины было, по-видимому, впервые исследовано Лехницким [32]. Его подход предусматривал представление решения в виде рядов вдоль контура и был изложен выше. В ряде последующих работ рассматривались частные примеры, которые обсуждались Савиным [52] и Лехницким [35]. Несмотря на то, что Лехницким было получено общее решение, в его ранних работах не были приведены окончательные результаты, установленные позднее Другими исследователями. Так, например, Дорогобед [13] получил окончательный результат для случая круглого отверстия (предельный случай эллиптического отверстия) при одноосном растяжении. Липкин [37 ] построил решение для случая изгиба в плоскости нeoFpaничeннoй пластины с круглым отверстием. Лехницкий и Солдатов [36] рассмотрели пластину с эллиптическим отверстием, растягиваемую под произвольным углом к оси эллипса. Солдатов [57 ] получил решение для случаев чистого сдвига и изгиба в плоскости пластины. [c.58]

Новая теория нераспространяющихся усталостных трещин, предложенная X. Фукухарой, основана на предположении о достижении амплитудой истинного напряжения в зоне вершины трещины критического разрушающего напряжения. Анализ амплитуд истинных напряжений проведен с использованием закономерностей наложения концентраторов напряжений, а критическое напряжение разрушения определено с учетом влияния скорости нагружения и температуры. Теоретическое решение получено для изгиба при вращении круглых образцов с периферическим концентратором напряжений и растяжения-сжатия по симметричному циклу бесконечной пластины с центральным эллиптическим отверстием. Наиболее интересной особенностью полученного теоретического решения является его применимость для определения пределов выносливости как по трещино- [c.42]

Испытание образцов с надрезами при однократном нагружении. Ввиду наличия в различных деталях машин и других изделиях всевозможных канавок, вьггочек, отверстий, нарезок, галтелей, необходимых для конструктивных и эксплуатационных целей, возникла необходимость выяснить чувствительность материала к надрезам, для чего производится сопоставление результатов испытания материала в гладких образцах и образцах с надрезом. Наряду с этим определяют и абсолютные значения характеристик материала при наличии надреза в образце. В большинстве случаев налрез снижает пластичность и вязкость материала и мало влияет на прочность. Испытания производят при различных видах деформации образца (растяжение, сжатие, кручение, изгиб), различных геометрических параметрах надрезов, различных абсолютных размерах образцов все эти факторы оказывают существенное влияние на чувствительность к надрезу. Рассматривают чувствительность материала к надрезу по признаку прочности, деформации, вязкости. Наибольшее значение имеют исследования, в которых образцы доводятся до разрушения. В надрезанных образцах, в силу концентрации напряжений, пластические деформации локализуются областью надреза и характер разрушения образца, хрупкий при неинструментальном осмотре, оказывается на самом деле пластичным, что обнаруживается при микроскопическом изучении. [c.301]

Известно, что различного рода концентраторы напряжений создают неоднородность поля напряжений. В искусственном графите наряду с конструктивными концентраторами напряжений (резкие изменения сечения деталей, пазы, отверстия и т. д.) всегда имеются технологические — риски, макропоры,, раковины, трещины. Для графита, являющегося хрупким материалом, концентраторы напряжений опасны тем, что увеличивают опасность хрупкого разрушения. В этой связи в работе [126] проведена оценка влияния концентраторов напряжения на прочность графита при облучении. Для этого использованы призматические образцы размером 5x5x40 мм из равноплотного мелкозернистого графита марки МПГ. Влияние концентраторов напряжений оценивали при испытании на изгиб. [c.131]

Влияние поперечного отверстия (фиг. 59) на снижение предела усталости при изгибе видно по данным, приведённым в табл. 52. Для сравнения можно указать, что коэфициент составляет от 1,7 до 2,5 у образцов, изготовленных из сталей разных марок, имеющих диаметр 30 мм и поперечное отверстие диаметром от2до5.2лз< [c.38]

Рис. 7.50. Совместное влияние коррозии и концентрации напряжений на кривую усталости закаленных и отпущенных образцов из стали SAE 3140. Полированные образцы с просверленным отверстием или с галтелью испытывались на изгиб с вращением. Примечание. d — диаметр рабочего сечения D — диаметр утолщенной части / —радиус галтели а — диаметр отверстия (размеры в дюймах), (а) сплошной образец в воздухе, d=0,3 (Ь) образец с отверстием в воздухе, d=0,4 а=0,004 (с) образец с галтелью в воздухе, D=0,5, /-=0,022 (аа) сплошной образец в воде (ЬЬ) образец с отверстием в воде (сс) образец с галтелью в воде. (Данные из работы [2] адаптировано с разрешения John Wiley Sons, In .)

Теоретические исследования показывают, что местные ослабления стержня заклепочными отверстиями оказывают ничтожное влияние на величину критических напряжений, поэтому расчетная формула при проверке стержня на продольный изгиб напишется так [c.418]

Фактически в отверстии бесконечно тонкого экрана, стоящего поперек трубы, нет точно ограниченной массы (подобно рассмотренной выше массе, колеблющейся в трубке длины /) и мы лишь условно приписываем добавочную кинетическую энергию (сверх кинетической энергии плоской волны) некоторой фиктивной массе М, согласно формуле (7,7а), движущейся со средней скоростью среды в отверстии. Главная доля этой энергии сосредоточена в зоне близ отверстия, размеры которой малы по сравнению с длиной волны. Очевидно, что не только в разобранном случае, но и при всяком нарушении плоского течения (в котором линии тока прямолинейны и плотность их везде одинакова) обязательно возникает добавочная, или присоединенная, масса с присущим ей свойством инерции. На приведение этой массы в движение требуется затрата энергии. Так, можно говорить о присоединенной массе отверстия в перегородке, поставленной поперек трубы или о присоединенной массе изгиба трубы. Здесь сверх энергии плоского движения среды в трубе возникает добавочная энергия, связанная с полем скоростей, вызванным искажающим влиянием отверстия на плоскую волну Плоская волна, конечно, также обладает энергией, но она яв ляется целиком излучаемой энергией (активной, или ваттной) при этом скорость по фазе совпадает с давлением, и присо единеьшая масса (при наличии которой должна появиться раз ность фаз между скоростью и давлением) равна нулю. [c.152]

Номинальное напряжение <Ур не должно превышать 200—400 кГ/см . Если в отверстие запрессована втулка, нужно проверить номинальное напряжение, вызываемое запрессовкой, достигающее больших значений (1000 кПсм и больше). Действительный ход изменения напряжений во время работы зависит от зазора и жесткости шеГши в проушине чем больше зазор и чем жестче шейка, тем больше сечение проушины, работающее на изгиб. Для определения коэффициента формы а и коэффициента надреза Р можно пользоваться приведенной на фиг. 98 диаграммой, которая относится к эллиптическим проушинам (фиг. 98, а) из углеродистой стали с пределом прочности (Тд = 50-ь 70 кГ1л1м . Диаграмма на фиг. 98, б показывает зависимость коэффициента а для проушины (без учета влияния стержня) от отношения внешнего радиуса к [c.578]

Фиг. 76. Влияние обжима пуансоном краев отверстия на предел выносливости вала с отверстием 1 — сталь, =-= 55 л Г .и. 2, изгиб с вращением 5—сталь, = 40 лгГ/.кл , изгибе вращением 3 — сталь, — 40 кПмл , кручение.

В полноопорных коленчатых валах влияние изгибающих моментов сказывается значительно меньше, чем влияние крутящих моментов, тогда как в неполноопорных валах прочность шатунных шеек зависит как от крутящих, так и от изгибающих моментов. Щеки валов нагружены изгибающими моментами, действующими в плоскости колена, и крутящими моментами, возникающими от изгиба в плоскости, перпендикулярной плоскости колена. На щеки, кроме того, действуют осевые силы в соответствии с перерезывающими силами от поперечного изгиба. Области наибольшей напряженности в колене определяются местами концентрации напряжений, что обычно упрощает определение тех плоскостей, в которых должны действовать изгибающие моменты. Колено вала имеет две основные области концентрации напряжений поперечные отверстия для смазки и галтели сопряжений шеек и щек. В галтелях сопряжений наибольшие концентрации напряжений и при изгибе и при кручении возникают в области, прилегающей к плоскости колена. Только при изгибе перпендикулярно плоскости колена область наибольших напряжений значительно смещается в этой плоскости. [c.223]

По.мимо свойств обрабатываемого материала на выбор угла 2ф оказывают влияние и основные факторы резания при сверлении. Чем больше угол 2ф, тем прочнее сверло у перемычки. Это обстоятельство заставляет дела1ь этот угол ббльши.м при сверлении более твердых металлов. Однако, чем больше угол при вершине, тем больше по величине, при прочих равных условиях, осевая сила, а следовательно, и напряжения на продольный изгиб или сжатие сверла. Чем больше угол при верппше, тем больше вероятность поломки сверла при выходе, когда сверлят сквозные отверстия. При меньшем угле 2ф вероятность такой поломки значительно меньше. У стандартных сверл угол 2ф = 118°. [c.91]

Испытания на ударный изгиб по Шнадту [1, 2, 105] позволяют оценить чувствительность материала к надрезу. Испытания проводят на образцах с переменной остротой надреза и неизменным живым сечением (см. рис. 26). Чтобы устранить искажающее влияние деформации сжатия, в отверстие диаметром 5 мм на скользящей посадке вставляют каленый стальной штифт. Все точки рабочего сечения образца испытывают напря- [c.194]

Запрессовка сквозного камня в платину или мост с перекосом (фиг. 118, а) уменьшает радиальный зазор цапфы оси, а также нарушает соосность. Несоосность отверстий опор оси анкерной вилки может быть выявлена проверкой параллельности плоскости вилки относительно поверхности платины механизма. Производя проверку соосности по положению вилки, необходимо проверить правильность посадки вилки на оси. К уменьшению радиального зазора может также привести изгиб цапфы оси (фиг. 118, б). На величину радиального зазора при наличии несоосности большое влияние оказывает длина отверстия в камневых опорах. [c.132]

Фиг. 36. Влияние удаленности облегчающего отверстия в смежной щеке на концентрацию рапряжений в галтели коленчатого вала при изгибе в плоскости кривошипа.

Усилие Q H зависит в основном от тех же факторов, что и усилие Qnp (за исключением формы проходного отверстиям атрицы). Кроме этого, при съеме материала с пуансона заметное влияние оказывают" величина перемычки (а) и изгиб самой полосы (заготовки). [c.73]

В упомянутых выше монографиях Г. Н. Савина (1951), Д. В. Вайн-берга (1952), М. П. Шереметьева (1960) и Г. Н. Савина и Н. П. Флейш-мана (1964) рассмотрены также некоторые другие задачи о плоском напряженном состоянии и изгибе пластинок как в изотропном, так и анизотропном случае. Наиболее полно изучены, например, вопросы, связанные с влиянием анизотропии материала на концентрацию напряжений вблизи эллиптических отверстий, о рациональном подборе параметров подкрепляющих элементов, о влиянии контурных сосредоточенных нагрузок в многослойном диске. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...