Трубы приведенное напряжение

Коэффициент 2 равен отношению приведенного напряжения в овальной трубе к приведенному напряжению в круглой трубе. Приведенное напряжение в овальной трубе принимается по формуле для круглой трубы при среднем наружном диаметре. Овальность принимается первоначальная, имеющая место до нагружения. [c.375]

Исследовать, идет ли пренебрежение осевым напряжением при расчете трубы, подвергающейся внутреннему давлению в запас прочности или наоборот. Исследование вести по четвертой теории прочности путем сравнения приведенных напряжений, подсчитанных с учетом и без учета а . [c.222]

Основная масса всех экспериментально полученных точек, изображающих на рис. 4.9—4.12 опасные напряженные состоя--ния для труб типа Т и П , лежит в пределах 95%-ных доверительных интервалов поверхности прочности, построенной по критерию в форме полинома четвертой степени. Это свидетельствует об удовлетворительной аппроксимации этим критерием экспериментальных данных по разрушению стеклопластиковых труб при однородных плоских напряженных состояниях. Характер разрушения труб приведен на рис. 4.13 и 4.14. [c.184]

Сравнение проводилось по приведенным напряжениям. В трубе без ослаблений напряжения определялись как [c.410]

В работе [Л. 168] были проведены испытания на длительную прочность при растяжении также и трубчатых образцов при нагружении внутренним давлением. Таким путем получили прямую длительной прочности, показанную на рис. 7-22,6 (опытные точки относятся к тройникам). Затем были определены условные приведенные напряжения в тройниках при коэффициенте ослабления основной трубы ф. Эти напряжения и время до разрушения испытанных тройников послужили координатами опытных точек на рис. 7-22,6. Как видно из этого рисунка, предлагаемая методика расчета в подавляющем большинстве случаев обеспечивает длительную прочность тройника несколько выше расчетной. Выпавшая слева точка 2 относится к толстостенному тройнику с весьма толстостенным отводом. [c.419]

Приведенное напряжение в трубе, считая прибавку С к расчет-ной толщине, равной 0,6 мм, составит [c.172]

Приведенное напряжение в трубе [c.176]

Воспользуемся универсальным профилем скорости, рассмотренным в гл. 6 и приведенным на рис. 6-11. Так как при стабилизированном турбулентном течении в трубе касательное напряжение изменяется линейно от некоторого значения на стенке до нуля на оси трубы [уравнение (6-12)], то легко определить зависимость между касательными напряжениями в любой точке поля потока и на стенке. Для определения ей воспользуемся уравнением (9-7а) и универсальным профилем скорости. [c.191]

Для обеспечения применимости формулы для расчета на ползучесть и длительную прочность при высоких температурах в ЦКТИ проведено большое количество испытаний на длительную прочность труб под внутренним давлением с параллельным определением длительной прочности тех же материалов на цилиндрических образцах при одноосном растяжении. Результаты испытаний труб из разных марок углеродистых, перлитных и аустенитных сталей с отношением диаметров вплоть до р = = 2,3 показали (рис. V. 3), что условное приведенное напряжение, характеризующее длительную прочность труб, наиболее удовлетворительно определяется по формуле (V. 1) при подстановке в нее величины напряжения при одноосном растяжении цилиндрического образца, вызывающей при прочих равных условиях разрушение за тот же срок службы. По этой формуле на рис. V. 3 построена кривая 7. Кривая 2, соответствующая формуле [c.192]

Величина приведенного напряжения от внутреннего давления определяется по формулам для бесшовных труб [c.316]

Из приведенных графиков видно, что нелинейность материала существенно сказывается на напряженном состоянии трубы. Уменьшение напряжений Og вблизи внутреннего контура трубы [c.518]

Расчет трубопроводных систем на температурную самокомпенсацию сводится к определению приведенных напряжений, возникающих в наиболее опасных сечениях трубы в результате одновременного воздействия внутренних сил давления, усилий от температурных удлинений и внешних сил от массы трубы, арматуры, транспортируемой среды и тепловой изоляции. Расчет ведется на основании предварительно определенной по формуле (8-12) или (8-13) толщины стенки трубопровода. [c.152]

Здесь Опр — условное приведенное напряжение в стенке трубы, МПа, вызываемое действием внутреннего давления и определяемое по формулам (8-20) и (8-21). Если о выходит за допустимые пределы, то необходимо либо установить компенсаторы, либо провести соответствующие конструктивные мероприятия (например, осуществить предварительную растяжку при монтаже трубопроводов), чтобы снизить Оэ до допустимого значения. [c.153]

Примечания I. Эпюры в каждом элементе (а для анизотропных материалов и в каждом направлении) построены по приведенным напряжениям. 2. Анизотропия в точке условно показана эпюрой в виде эллипсоида (на плоскости — эллипса). Действительные эпюры могут иметь сложный не обязательно монотонный) характер. 3. Понятия об однородности и неоднородности анизотропного тела здесь даны вне связи С полем напряжений. Эти понятия могут существенно измениться при учете характера поля (тонкостенная труба с цилиндрической анизотропией неоднородна относительно прямоугольных координатных осей, но однородна относительно осесимметричного поля напряжений, например, при нагружении внутренним давлением). 4. Анизотропия и неоднородность упругих свойств ( , С. )1) здесь не отражены. [c.341]

Расчет допускаемой длительности эксплуатации экранных поверхностей нагрева между двумя последовательными химическими промывками выполняется исходя из предположения, что температура наружной поверхности трубы за межпромывочный период повышается до предельной допускаемой температуры либо по условиям жаропрочности, либо до предельной допускаемой температуры по коррозионной стойкости стали в среде продуктов сгорания сжигаемого топлива (регламентировано [39]). Предельную температуру по условию жаропрочности в середине стенки труб (/ ред) определяют по табл. 2.9, считая, что приведенное напряжение в экранной трубе, вычисленное как [c.226]

Для криволинейных труб, геометрический параметр X которых удовлетворяет условию Х<1,4, дополнительно к определению приведенного напряжения (0)2 при использовании формул п. 2.3.1.1 вычисляют приведенное напряжение по формуле [c.376]

Определяют приведенные напряжения на внутренней и наружной поверхностях трубы для следующей последовательности значений угла и = 0, 1, 2,. .., 35, где шаг изменения угла /гф = 2п/36. [c.388]

Коррозионно-эрозионный износ металла можно графически изобразить кривой, приведенной на рис. 5.1. На вертикальную ось нанесена глубина износа As, а на горизонтальную ось — обобщенная сила очистки Р, под воздействием которой с труб могут отделяться золовые отложения и произойти разрушения оксидной пленки. При паровой или воздушной обдувке силу Р, например, можно считать пропорциональной удельному силовому импульсу, при дробеочистке— энергии дроби, при водяной обмывке —возникающим в оксидной пленке термическим напряжениям либо градиенту температур, при виброочистке — импульсу инерционных сил и т. д. Можно также представить схему, когда на поверхность одновременно влияют силы различной природы. Представленный на рисунке график построен для известного момента времени [c.189]

Из приведенных зависимостей следует, что чем больше величина напряжения в стенке труб, тем в большей мере сказывается механохимический эффект, т. е. больше скорость коррозионного растворения. Последнее приводит к интенсификации роста напряжений. При достижении напряжений некоторой предельной ве-244 [c.244]

Следует отметить, что ступени нагружения, т. е. значения приращения нагрузок, приведенные в табл. 4.12, хотя и были малы, но это все же не позволило полностью осуществить пропорциональное нагружение. Вблизи разрушающей нагрузки дискретность пути нагружения оказывала некоторое небольшое влияние на результаты испытаний, вследствие чего некоторые точки, изображающие напряженное состояние в стенке трубы в момент ее разрушения, не лежат на луче нагружения, по которому произведен соответствующий расчет, а несколько отклоняются от него. Это особенно заметно на точках 3 и 5, изображенных на рис. 4.11. [c.184]

Для анализа напряженно-деформированного состояния в неупругой области цилиндрических оболочечных элементов из неоднородных материалов в первом приближении можно использовать результаты анализа упругих термонапряженных состояний. В работе [8] приведен аналитический расчет методом теории упругости компонент напряжений а , ад, Of, г гг на наружной и внутренней поверхности и во внутренних сечениях труб при нагреве разнородного соединения на постоянную температуру Д/. В приводимом примере принято (рис. 7.2) д/Ь =0,75 (tt2 - ai)Af = 1 коэффициент Пуассона = 0,3. Величина р = 0,75 соответствует внутренней поверхности трубы, р = 1,0 - наружной. Рассматривается часть соединения справа от стыка ( > 0). Величины приведены на рис. 7.3 и 7.4 (индекс т. у.) Линии пересечения плоскости стыка труб с наружной и внутренней цилиндрическими поверхностями являются линиями, по которым имеет место разрыв напряжений, и при незначительном удалении в глубь сечения ( =0,01) градиент напряжений на поверхности весьма велик. [c.215]

Сварка нагревательным элементом. Этот способ сварки применяют для герметических швов, преимуш,ественно для труб, сосудов, лопаток центробежных насосов и т. д. Прочность сварного шва зависит от способа нагрева, который может быть непосредственным (прямым) или косвенным. При косвенном нагреве и одновременном действии давления прочность соединения выше. Это можно объяснить тем, что при непосредственном нагреве возникают значительные внутренние напряжения. Прочность сварки нагревательными элементами для пластмасс характеризуется приведенными данными в табл. 2. [c.160]

Клеевое соединение внахлестку прочнее сварного соединения такого же типа и лучше выдерживает ударные нагрузки. Клеевое соединение этого типа часто применяют при стыковке трубопроводов, работающих под большим давлением. Самой распространенной является схема клеевого соединения, приведенная на рис. 48. Размеры клеевых кольцевых швов соединений труб определяются с учетом объемного (трехосного) напряженного состояния в теле трубы. Поскольку клеевое соединение усиливается патрубком, то решающей является прочность в направлении оси трубы. В данном случае клеевое соединение труб работает на срез. Вследствие [c.165]

Приведенные результаты экспериментального исследования многослойных оболочек при осевом сжатии могут быть использованы для расчета устойчивости многослойных труб при монтажных и эксплуатационных воздействиях, с учетом того, что случай изгиба трубопровода можно по максимальным сжимающим напряжениям привести к рассмотренному выше случаю осевого сжатия. [c.207]

Здесь и в дальнейшем к, j — порядковые номера слоев дискретизации по радиусу и времени Ai, Дг, — шаги дискретизации по времени и радиусу сте — широтное напряжение Ei, v — обобщенные упругие константы, аналогичные приведенным в работе [3] N — параметр (в случае N = i — цилиндрическая труба) Pi — плотность материала г-го слоя. [c.250]

Изложены основные результаты исследований в области производства строительно-монтажных работ применительно к сооружению магистральных газопроводов из многослойных труб. В частности, рассмотрены вопросы теории расчета параметров процесса укладки трубопровода в траншею. Приведен пример определения оптимальной расстановки трубоукладчиков в изоляционно-укладочной колонне, дана методика оценки уровня напряженного состояния в строящемся трубопроводе. [c.383]

Для сравнения влияния марки стали на необходимую толщину стенки трубы, влияния отклонений температуры и т. п. удобно пользоваться номограммой, приведенной а рис. 7-5. В левом квадранте по оси абсцисс отложены расчетные температуры стенки труб, по оси ординат — допускаемые напряжения. Кривые изображают изменение допускаемых напряжений различных котельных сталей р зависимости от температуры. В правом квадранте то оси абсцисс нанесены рабочие давле- [c.381]

Для определения количества и типа кабеля, проводов и защитных труб, потребных для монтажа автоматики кот-лоагрегатов, составляются журналы кабелей и труб на основании чертежей соединительных линий и монтажных коммутационных схем в соответствии с нормами, приведенными в СНиП и в нормативных документах. В них имеются графы номер кабеля, напряжение, марка, длина и характеристика. [c.168]

При поверочном расчете величина приведенного напряжения от внутреннего давления определяется по следующим формулам для камер из бесщовных труб [c.205]

Проверить на изгиб барабан внутренним диаметром 1500 мм, длиной 12 м. Толщина стенки 35 мм. Рабочее давление р = 34 кПсм . Барабан ослаблен в верхней части одним рядом отв стий d = 76 мм, в нижней — девятью рядами отверстий d — 92 мм (рис. 77, а). Приведенное напряжение в барабане от внутреннего давления а р = 12 кГ/жл . Барабан — необогреваемый, изготовлен из стали 20К. Вес барабана с водой, арматурой, изоляцией и трубами G = 60 т. [c.350]

Величина 9макс, как и в основном расчете, не должна превышать значений, приведенных в табл. IV-5. При этом приведенное напряжение в трубе от внутреннего давления может превышать до 20% величину номинального допускаемого напряжения при температуре стенки t f (при определении допускаемого напряжения по тем же данным и с тем же коэффикиентом [c.85]

Из предыдущего параграфа следует, что решение задачи установившейся подзучести при плоском напряженном состоянии (вращающийся диск) сложнее, чем при плоской деформации (толстостенная труба). Для осесимметричных задач плоского напряженного состояния возможно упрощение решений за счет использования критерия Треска — Сен-Венана. Этот вопрос был исследован В. И. Ро-зенблюмом [16]. Ю. В. Немировским [12] для решений таких задач применен критерий максимального приведенного напряжения. [c.339]

На рис. 244, а приведен случай тснкостенной трубы, несущей горйчую рабочую жидкость или газ под высоким давлением и охлаждаемой снаружи (направление теплового потока показано сплошными стрелками, а давление - светлыми). Распределение термических напряжений поперек стенки показано на виде II, а рабочих - на виде III. Сюжейие термических и рабочих сГр напряжений создает пик растягивающих напряжений а на наружной поверхности (вид Щ. [c.373]

Наряду с приведенными формулами для определения коэффициента X разными исследователями получены иные полуэмпири-ческие или эмпирические формулы, достаточно простые и точные. Так, Б частности, А. Д. Альтшуль, рассматривая турбулентный поток в трубе как единое целое, т. е. не выделяя в нем вязкий подслой, и учитывая не только турбулентные, но и вязкостные напряжения, получил зависимости для распределения скоростей и закона сопротивления, справедливые для всех трех зон турбулентного режима. Приведенные выше формулы Прандтля — Никурадзе получаются из формул Альтшуля как частные случаи. Формула Альтшуля для коэффициента X имеет вид [c.169]

Для водных сред, например для защиты подводных стальных конструкций и сооружений в прибрежном шельфе, а также для внутренней защиты резервуаров, тоже применяют в основном цилиндрические аноды, конструкция которых описана в разделе 8.5.1. Кроме таких материалов как графит, магнетит и ферросилид, дополнительно используют еще и аноды из сплавов свинца с серебром, а также платинированный титан, ниобий или тантал. Впрочем, такие аноды обычно выполняют не сплошными, а в форме труб. В конструкциях из сплавов свинца с серебром это делают ввиду большой массы анодов и сравнительно малой плотности анодного тока в случае платинированных вентильных металлов коррозионному износу и без того подвергается только платиновое покрытие. К тому же трубчатая форма позволяет получить большую площадь поверхности и тем самым больший анодный ток. На подсоединения анодоа из сплавов свинца с серебром распространяются рекомендации, приведенные в разделе 8.5.1. Однако можно припаивать кабель и непосредственно к материалу анодов при помощи мягкого припоя, если обеспечена особо эффективная разгрузка кабеля от растягивающих напряжений. В случае титана это невозможно. Такие аноды должны быть снабжены (в отдельных случаях тоже привариваемым) резьбовым соединением, изготовленным также из титана. В этом случае кабель свинчивается с кабельным наконечником, который тоже может быть изготовлен из титана. Все соединение окончательно заливается литой смолой. Иногда и всю трубу заполняют подходящей заливочной массой. Ввиду плохой электропроводности титана целесообразно в случае сравнительно длинных анодов с большой нагрузкой осуществлять подвод тока параллельно на обоих концах. [c.210]

Результаты прямых измерений глубины коррозии труб с защитным покрытием и без покрытия после эксплуатации различной продолжительности в паровых котлах, работающих на сернистом мазуте, приведены в табл. 14.1 [2]. Как видно из приведенных в ней данных, коррозия хромированных труб значительно (в некоторых случаях в десятки раз) меньше, чем незащищенных труб. Скорость коррозии увеличивается при повышении температуры и кроме того зависит от других факторов. Большая скорость коррозии труб в НРЧ, чем в ППВД, вызвана периодическим разрушением оксидного слоя из-за многократных колебаний температуры металла, обусловленного пульсацией горения. Возникающие вследствие этого термические напряжения в поверхностном слое труб являются причиной другого вида их повреждений— образования трещин коррозионно-термической усталости. Расчеты показывают, что за 6350 ч работы труб в НРЧ количество циклов колебания термических напряжений более 10. Однако образование термоусталостных трещин происходит только в нехромированных трубах. Их глубина весьма значительна (см. табл. 14.1) и увеличивается с увеличением продолжительности эксплуатации. В то же время на хромированных трубах термоусталостных трещин не образуется даже после 13 600 ч. Металлографическим анализом установлено, что в трещины не превращаются и микроде- [c.243]

Для газонефтепроводного транспорта наибольший интерес представляют трубы, рассчитанные на высокое внутреннее давление и имеющие большой диаметр (до 1420 мм), толщины стенок которых превышают приведенные выше величины. Известно, что в северных районах в современных газопроводах диаметром до 1420 мм в результате разницы между температурой укладки и эксплуатации, равной 60—80 °С, возникают значительные продольные усилия, которые достигают 20 ООО кН. В результате их воздействия на выпуклых кривых, чаще всего на заболоченных территориях, наблюдались случаи выхода трубопровода на поверхность. Для предотвращения этого явления выпуклые кривые пригружаются железобетонными ори-грузами или ставятся винтовые или свайные раскрывающиеся анкера. При радиусе упругого изгиба 2500 м масса пригрузов 1,8 т в воде и 3 т на воздухе на 1 м длины трубопровода. Для улучшения работы забалластированного трубопровода в этих условиях необходима установка мертвых опор. Кроме того, опасными являются участки трубопроводов, на которых продольные перемещения могут вызывать разрушение соединений (подогреваемые нефтепроводы возле перемычек, задвижек и узлов пуска очистных устройств, в местах подключения к компрессорным станциям и др.), а также трубопроводы в которых продольные напряжения могут привести к разрыву — [c.235]

Ниже представлены некоторые результаты расчетов, полученные с использованием приведенного алгоритма. Распределение радиальных и широтных напряжений по толщине стенки двухслойной трубы, нагруженной по внутренней поверхности давлением в виде функции Хевисайда в различные моменты времени, показано на рис. 1. Свойства внутреннего слоя близки к стали (pi = 8,7 10 кг/м , = = 2,05 Н/м , Vl = 0,3), наружного — к алюминию (рз = 2,9 X X 10 кг/м , Е = 0,686 1011 н/м , Vg = 0,3). Труба находится в условиях плоского напряженного состояния. Для большей общности кривые построены в безразмерных координатах т) = r/Zfj, Т = = itlRi- Штриховыми линиями показано распределение напряжений при статическом приложении нагрузки. Как видно (рис. 1, б), распределение широтных напряжений по толщине стенки второго слоя при статическом приложении нагрузки практически совпадает [c.252]

Уровень воды в циклонах колеблется в довольно широких пределах (до 300 мм я выше) в зависимости от величины гидравлического сопротивления подпитывающих 8 и пароотводящих 9 труб. Оптимальное значение скорости воды в первых лежит в пределах 0,5— 1,0 м сек пара, во вторых — 6—10 м1сек. В приведенных на рис. 8-5 схемах пар от выносных циклонов направляется в барабан. Бели напряжение парового объема в нем высоко или диаметр его мал, пар от выносных циклонов целесообразно направлять непосредственно в пароперегреватель. Важным условием возможности нормальной работы подобной схемы является равенство гидравлических сопротивлений участков паропроводов от циклона и от барабана котла до коллектора пароперегревателя. Существенным недостатком систем ступенчатого испарения с двусторонним расположением солевых [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...