Коэффициент поперечного эквивалентности

Вследствие этого сила тока высокоскоростных ионов, получаемого этим косвенным способом, сравнима с силами токов, обычно получаемых методами прямого ускорения с применением высокого напряжения. Более того, фокусирующее действие приводит к образованию очень узких ионных пучков (с диаметром поперечного сечения менее 1 мм), являющихся идеальными для экспериментального изучения процессов межатомных столкновений. Гораздо меньшее значение имеет вторая особенность метода, заключающаяся в применении простого и весьма эффективного способа корректировки магнитного поля вдоль траектории ионов. Это дает возможность легко добиться эффективной работы прибора с очень высоким коэффициентом усиления (т. е. отношением конечного эквивалентного напряжения ускоренных ионов к приложенному напряжению). Вследствие изложенного описываемый метод уже на его нынешней стадии развития представляет собой высоконадежный и экспериментально удобный способ получения высокоскоростных ионов, требующий относительно скромного лабораторного оснащения. Более того, проведенные опыты показывают, что этот косвенный метод многократного ускорения уже сейчас создает реальную возможность для получения в лабораторных условиях протонов с кинетическими энергиями свыше 10 эВ. С этой целью в нашей лаборатории монтируется магнит с площадками полюсов диаметром 114 см. [c.146]

Следует обстоятельно обсудить вопрос об опасной точке сечения. Опираясь на ранее полученные сведения о пространственном изгибе бруса круглого поперечного сечения, надо напомнить, что наибольшие нормальные напряжения возникают в точках пересечения контура с силовой линией. Видимо, придется также напомнить, как геометрическим сложением моментов определяется положение силовой линии. Далее, напомнив, что при кручении бруса круглого поперечного сечения наибольшие касательные напряжения возникают в точках контура поперечного сечения, приходим к выводу, что в тех точках, где максимальны нормальные напряжения от изгиба, и касательные напряжения будут наибольшими. Таким образом, в общем случае одна из этих точек опасна в частных случаях, когда материал бруса одинаково работает на растяжение и сжатие, обе эти точки одинаково опасны. Определение понятия опасная точка , конечно, остается прежним, т. е. точка, для которой коэффициент запаса минимален. Применительно к рассматриваемой теме это понятие конкретизируется — точка, для которой эквивалентное напряжение максимально. Подчеркиваем, нельзя говорить точка, в которой, .. , так как эквивалентное напряжение — величина расчетная, воображаемая. К сожалению, такая небрежность нередко встречается в учебной литературе. [c.167]

При турбулентном движении жидкости коэффициент гидравлического трения в трубах некругового поперечного сечения можно определять по формулам для круглых труб. При этом в ряде случаев коэффициенты гидравлического трения оказываются близкими к соответствующим коэффициентам в круглых трубах (при равенстве эквивалентных диаметров), как это видно из рис. 4.33. Число Рейнольдса в этом случае имеет вид Ре = ис/э/т. Однако для некоторых форм поперечных сечений коэффициенты гидравлического трения заметно отличаются от соответствующих коэффициентов для круглых труб с одинаковым эквивалентным диаметром. Так, для прямоугольных гладких труб шириной В и высотой к коэффициент гидравлического трения зависит от отношения Б//г, убывая с его ростом, и может отличаться от соответствующего коэффициента для круглых труб при одинаковых г/, на 20 %. [c.194]

В турбулентном потоке скорость резко изменяется в пределах вязкого подслоя (см. 52) и профиль скорости является более заполненным по сравнению с параболой Пуазейля для турбулентного течения в трубе средняя скорость Шо = 0,8шт, а для параболы Пуазейля Wo— = 0,5wm (см. также рнс. 14.9 и 15.2). На этом факте основано применение формул, используемых для коэффициента трения и теплоотдачи, для труб некруглого поперечного сечения, при этом вводят эквивалентный диаметр, определяемый формулой [c.388]

Размеры и эксцентриситет отверстий являются функциями поперечных компонент напряжений Од и оь, а также приложенной эквивалентной пластической деформации. Получающиеся уравнения для эксцентриситета и среднего радиуса отверстия применяются шаг за шагом по малым приращениям на кривой напряжение — деформация, в то время как компоненты напряжений и коэффициенты деформационного упрочнения сохраняются постоянными. При постоянных отношениях напряжений и высокой степени трех-осности вычисленная деформация разрушения бд приблизительно равна [c.78]

ЧТО эквивалентно одинаковости равнодействующих нагрузок и их моментов, то для использования принципа Сен-Венана участок загружения должен быть мал по сравнению с поперечными размерами полосы и тем более по сравнению с ее длиной. Если у двух сопоставляемых нагрузок одинаковыми оказываются коэффициенты соответственно при функциях Лежандра с номерами выше первого (до какого-то номера п), то нагрузки эквивалентны не только в статическом смысле, т. е. не только в смысле Сен-Венана, и тогда заменять одну нагрузку другой можно при условии распределения ее на тем большей доле длины полосы, чем больше п. [c.653]

Это позволяет выразить правую часть уравнения (5.27) через функции fi х, у) и коэффициенты С . Обратим внимание на следующее обстоятельство. При известной правой части уравнения (5.27) задача определения функции усилий сра х, у) оказывается эквивалентной обычной линейной задаче определения поперечного прогиба защемленной по контуру пластины. Действительно, уравнение (5.27) аналогично обычному уравнению изгиба пластины, если правую часть, пропорциональную гауссовой кривизне деформированной срединной поверхности пластины, рассматривать как заданную поперечную нагрузку. Граничные условия (5.29) соответствуют условиям защемления. Поэтому, пользуясь хорошо разработанными методами линейной теории изгиба пластин, с любой степенью точности функцию усилий фа (х, у) можно выразить через выбранную функцию Wi х, у). [c.192]

С. Н. Каи показал, что для различных форм поперечных сечений значение коэффициента Кп мало отличается друг от друга и, следовательно, замена истинного эллиптического сечения оболочки круговым не вносит значительной погрешности, поэтому в последнем выражении R —радиус эквивалентной окружности. [c.56]

Напряженное соединение. Болт нагружен только усилием затяжки. Примером может служить болт, поставленный с зазором в соединение, находящееся под действием поперечной (по отношению к оси болта) силы (рис. V-4). При затяжке болт, кроме растяжения, испытывает кручение. Упрощенно он рассчитывается только на растяжение эквивалентное растяжение равно напряжению растяжения (вызываемого затяжной силой Q), умноженному на коэффициент Кз, величина которого зависит от параметров резьбы и коэффициента трения. Для болтов с метрической резьбой в среднем = 1,3. Таким образом, условие прочности затянутого болта может быть выражено таи [c.235]

Значения критерия ер приближенного подобия практически находятся в пределах от 1 до 2. Это ограничение вызвано тем, что по мере усложнения формы изменяется коэффициент теплообмена. Известно также, что формула эквивалентности ef для тел второй группы приемлема только для цилиндрической формы. У винтов вместо отношений периметров поперечных сечений рассматриваемого и эквивалентного основного тел для приближенного подобия следует брать отношение площадей поверхности на равных участках длины тел. [c.51]

По приведенным коэффициентам теплоотдачи, после введения в них поправок на теплопроводность ребер [Л. 5-6], определяются коэффициенты теплоотдачи конвекцией. За характерный линейный размер при обработке принимался эквивалентный диаметр поперечного сечения экспериментальной трубы и ее кожуха. [c.195]

Кривые на рис. 3-18 относятся к одиночной свае с различными значениями отношения ajl. Они охватывают всю шкалу унифицированных железобетонных свай. Коэффициенты формы для одиночной сваи по рис. 3-18,а применимы и для расчета сопротивления заземления подземной части одностоечной железобетонной опоры круглого сечения диаметром d, если принять эквивалентное значение стороны квадрата поперечного сечения сваи равным [c.79]

Примечание. При расчетах учитывать, что в строку Остальное входят надпочечники, головной мозг, верхний отдел толстого кишечника (слепая кишка, восходящая и поперечная часть ободочной кишки), тонкий кишечник, почки, мышечная ткань, поджелудочная железа, селезенка, вилочковая железа и матка. В тех исключительных случаях, когда один из перечисленных органов или тканей получает эквивалентную дозу, превышающую самую большую дозу, полученную любым из органов или тканей, для которых определены взвешивающие коэффициенты, следует приписать этому органу или ткани взвешивающий коэффициент, равный 0,025, а оставшимся органам или тканям из строки Остальное приписать суммарный коэффициент, равный 0,025. [c.499]

При расчете эквивалентных напряжений в уравнения приведенных напряжений Стр от внутреннего давления пара вводятся уточненные коэффициенты прочности сварных соединений с поперечным швом для условий ползучести. Коэффициент прочности устанавливается по уравнению [c.231]

Пусть в композите имеется начальная трещина длины 2/q, перпендику лярная волокнам (рис. 37, в). Найдем напряжения в целых волокнах, находящихся вблизи последнего разрушенного волокна. Для этого вначале мысленно заменим композит эквивалентной ему по упругой реакции однородной ортотропной пластиной (толщины Л ) с осями упругой симметрии вдоль и поперек волокон. Напряжение bz на продолжении сквозной поперечной трещины в такой пластине равно Ki[ /2t x где К — коэффициент интенсивности напряжений, определяемый из решения задачи в целом, X — расстояние от конца трещины на ее продолжении, z — направление волокна (рис. 37, г). Отсюда, возвращаясь к нитям, из условия равновесия [c.76]

Коэффициенты в уравнении (4.3.10) образуют тензор поперечной непроницаемости г ,. Следовательно, собственные векторы этого тензора второго ранга направлены вдоль главных осей эллипса сечения. В соответствии с (4.3.8) значения п определяются длинами главных осей. Это доказывает эквивалентность метода эллипсоида показателей преломления и метода, описанного в предыдущем разделе. [c.89]

Таким образом, поляризационное вырождение мод резонатора снимается и электромагнитное поле в резонаторе распадается на две подсистемы по-разному поляризованных мод, отличающихся в общем случае как потерями, так и собственными частотами. Вместе с тем конфигурация эквивалентных резонаторов, соответствующих указанным подсистемам, одинакова (с точностью до малой разницы в длине) и распределения поперечных мод, так же одинаковы, как и дифракционные потери мод (либо коэффициенты увеличения для неустойчивых резонаторов) обеих собственных поляризаций лазеров с однородной по поперечному сечению анизотропией. [c.91]

При w = 0 полученное соотношение принимает вид выражения (П) 468, чем и подтверждает последнее. Кроме того, (IV) показывает, что влияние поперечной нагрузки w на прогиб у эквивалентно начальному прогибу у , для которого коэффициенты ряда (10) равны [c.580]

Следующим условием осуществления хорошей синхронизации мод является тщательный выбор уровня интенсивности накачки, который должен лишь немного превосходить второй порог лазера. Это условие также непосредственно следует из принципа синхронизации мод в соответствии с теоретическим анализом в разд. 7.2. Более высокая интенсивность накачки является причиной быстрого нарастания вероятности образования импульсов-сателлитов. Коэффициент передачи насыщающегося поглотителя для слабого сигнала должен при этом быть по возможности меньшим (от 50 до 80%). Во многих случаях для уменьшения вероятности установления режима двойных импульсов целесообразно использовать помещенные в резонатор телескопические расширители пучка, снижающие интенсивность в красителе по сравнению с интенсивностью в усилителе. Это эквивалентно увеличению эффективного отношения поперечных сечений q°-, — площади сечения пучков соот- [c.258]

Приведенные в гл. I и II графики для фазы коэффициента отражения (и для поправки на открытый конец) показывают, что (при наличии только одной распространяющейся волны данного типа) открытый конец является в эквивалентной схеме для магнитных волн индуктивной нагрузкой, а для электрических — емкостной. Этот результат имеет, очевидно, тот физический смысл, что при отражении магнитной волны появляется на краю скопление поперечного тока, благодаря чему на конце преобладает магнитное поле, как если бы к концу была присоединена индуктивность. Наоборот, при отражении электрической волны на крае должен быть узел продольного тока (/z=0) и пучность заряда, вследствие чего на конце преобладает, как при наличии емкости, электрическое поле. Графики 27 показывают, что то же имеет место и для несимметричных электрических волн. Несимметричная магнитная волна Яц [c.142]

К — коэффициент жесткости пружины, — коэффициент жесткости эквивалентной пружины, Яв — коэффициент крутильной жесткости вала, т — масса груза, J — момент инерции диска относительно оси вращения, — момент инерции эквивалентного диска относительно оси вращения, д — ускорение свободного падения, — статический прогиб упругого звена под действием силы веса, Е — модуль упругости первого рода упругого звена, О — модуль упругости второго рода упругого звена, 2 — жесткость балки при изгибе, — площадь поперечного сечения стержня, ддцна стержня. [c.102]

Участки 5—7. Трубная часть ПГ занимает 50% поперечного сечения ПГ. Сечение имеет профиль прямоугольника с основанием 175 см и высотой 90 см. Его можно представить двумя квадратами с сечениями 90x90 см. По длине трубную систему можно разделить на четыре равных участка. В итоге получим восемь кубических объемов с размерами 90X90X100 см и объемом 0,81 м каждый- Эти объемы практически совпадают с объемом напорной или сливной камеры ПГ. Удельная мощность у-излучений камер ПГ (Sv) в 2,2—4,9 раза больше, чем эквивалентные им объемы с трубной системой ПГ. Различается и общая мощность излучений 5=SkV. Линейные коэффициенты [c.319]

В ряде случаев, например при расчете эквивалентных сопротивлений 1птабеля древесины в процессе сушки (см. 16-3), узкие зазоры между пакетами древесины можно заменять эллиптическими цилиндрами. Формула для расчета коэффициента деполяризации эллиптического цилиндра в поперечном поле (рис. 9-12, б) получается из (9-64) при с -> оо. Эта формула имеет вид [c.157]

С помощью уравнения подобия можно определить число Нуссель-та и, следовательно, соответствующие значения коэффициента теплоотдачи. При решении уравнений подобия важную роль играют понятия определяющей температуры и определяющего геометрического размера. Определяющей температурой называется температура, которой соответствуют значения физических параметров сэеды, входящих в числа подобия определянщим размером — характерный линейный размер /, определяющий развитие процесса. Например, для труб круглого сечения определяющим линейным размером является диаметр для каналов некруглого сечения — эквивалентный диаметр = 4Г/Р, где Р — площадь поперечного сечения канала, а Р — смоченный периметр сечения. [c.161]

В результате анализа особенностей процессов в контактной камере экономайзеров (а в равной мере и котлов) нельзя не прийти к выводу о том, что следовало бы разработать упрощенную методику теплового расчета этих аппаратов, не связанную с необходимостью определять коэффициенты тепло-или массообмена, движущей силы процесса, коэффициента использования объема и поверхности насадки (коэффициента эффективности насадки). В этой связи несомненный интерес для расчета контактных эконо лайзеров представляет метод, предложенный Г. А. Пресичем [75], согласно которому определение объема или поверхности насадки заменяется раздельным определением высоты насадочного слоя и площади поперечного сечения контактной камеры. Высоту слоя насадки предлагается принимать путем расчета так называемого эффективного геометрического фактора (относительной высоты) насадки, представляющего собой отношение высоты слоя к эквивалентному диаметру насадки /г/Л. [c.172]

Когда число Прандтля жидкости превышает примерно 0,5, основное термическое Лпротивление сосредоточено в пристеночном слое, а в остальной части течения профиль температуры почти плоский. Если температура стенки трубы одинакова по периметру, то следует ожидать, что коэффициент теплоотдачи практически не должен зависеть от формы поперечного сечения трубы. Иными словами, расчетные соотношения, полученные для круглых труб, можно использовать для труб с любой другой формой поперечного сечения. Остается, однако, задача определения характерного размера некруглой трубы, эквивалентного диаметру круглой трубы. [c.221]

Коэффициент сопротивления шаровой насадки может быть определен по известным формулам при Re 30 = 36/Re, а при Re = 30 2000 g = 2,4Re > . Здесь Re вычисляется по гидравлическому эквивалентному диаметру, равному отношению учетверенной площади поперечного сечения к омываемому лериметру канала. [c.87]

Нормами предусмотрено также при поверочных расчетах эквивалентных напряжений в трубах от внешних нагрузок с учетом ползучести (осевой силы, изгибающих и крутящих моментов) дополнительно учитывать следующие величины коэффициента прочности поперечных сварных стыков при изгибе для труб из аустенитной и высокохромистой стали катаных (р 0,6 кованосверленых ф = 0,7 для труб из перлитной стали катаных ф = 0,8 кованосверленых ф 0,9. [c.157]

Наиболее популярными из всех теорий, нацеленных на вычисление численного коэффициента в уравнении Дарси, являются, возможно, теории, основанные на представлении, что норовое пространство эквивалентно совокупности параллельных капилляров одного и того же гидравлического радиуса, форма поперечных сечений которых представляет среднюю форму поперечных сечений пор [12]. Развитие такой модели, приписываемое обычно Козени [54], было в деталях рассмотрено Карманом [13] и проведено независимо несколькими годами позже Фэйром и Хэтчем [23]. В модели принимается, что линия тока в норовом пространстве извилиста, и ее средняя длина Lq больше длины слоя L. Длина Le рассматривается тогда как средняя длина капилляров, для которых используются формулы типа формул Пуазейля. [c.466]

Коэффициент Пуассона v, определяемый как абсолютная величина отношения поперечной деформации и продольной деформации, которые обусловлены продольными нормальными йапря-жениями, принимает значения, изменя )щиеся от близких к нул для некоторых пористых материалов до примерно равных одной, второй (это значение соответствует нулевому- изменению объека) для резины или для эквивалентной модели материала, проявляющей свойства пластического течейия. Для большинства материалов, используемых в инженерно практике,,, этот коэффициент имеет значение, близкое к 0,3, это же значение, за исключением специально оговоренных случаев, используется и в данной книге, когда формулы, содержащие коэффициент Пуассона v, сводятся к "приближенным числовым значениям. [c.115]

Если уравнение (3.67), в котором показан только один поправочный член, использовать в случае синусоидального нагружения и так же, как это было проделано с уравнением (3.56), сравнить с точным решением, то обнаружится, что ходимость в этом случае намного быстре е, чем при использовании уравнения (3.56), особенно для коротких балок. Это и не удивительно, так как уравнение (3.56) эквивалентно (3.67) только тогда, когда берется полный ряд с поправочными членами, а ряд сходится быстро только для длинных балок. Oднiaкo если поправочный коэффициент уменьшить на 10% по сравнению со значением, которое использовалось в выражениях (3.60) и (3.606) при а == = 3(8 + 5v)/22(l + v) в случае однородной прямоугольн хго поперечного сечения балки и при ж = 1 для других балок, то прогибы, получаемые иа уравнения (3.67), будут отличаться от получаемых по точной теории всего на несколько процентов при отношениях высоты к длине от нуля до 0,3, вне этого диапазона даже уравнения (3.60) и (3.56) не могут достаточно правильно описать полную картину. Решения, найденные из уравнения [c.206]

Проведем далее численный анализ влияния податлнво-1( пи депланацнонных связей в. виде поперечных. планок или раскосов (см. рис. 1,а) на частоты Изгибно-крутильных колебаний. При этом достаточно часто расположенные связи заменяются сплошной эквивалентной пластиной с толщиной бэ последняя определяется из условий одина.ковой сопротивляемости деформации сдв1Иг.а реальных связей и эквивалентной пластины [1, 3]. Численно податливость связей оценивается коэффициентом аО/бэО, где а — ширина участка срединной линии сечения, занимаемого связями (см. рис. 1,а) [c.31]

Физическую причину различия предельных значений и С/ легко понять, учитывая, что это различие связано с коэффициентом Пуассона, который определяет сокращение поперечных размеров стержня при его удлинении. В случае тонкого стержня изменение его поперечных размеров при продольных деформациях не встречает сопротивления со стороны внешней среды, что эквивалентно меньшей эффективной жесткости по сравнению с безграничным телом при 0. В свою очередь, наличие поперечных пульсаций при распространении продольных волн в тонком стержне означает зависимость его поперечных размеров, т. е. площади 5, от координаты д , что не учитывалось при выводе уравнения (Х.74). Учет этого обстоятельства, выполненный Рэлеем (11 для круглого стержня радиусом Н, приводит к убыванию скорости с увеличением частоты при / < А. Физическая причина этого явления состоит в том, что возбуждение радиальных колебаний при продольных деформациях стержня приводит к большей кинетической энергии колеблющихся частиц по сравнению с чисто продольными колебаниями, что эквивалентно большей колеблющейся массе, т. е. меньшей эффективной жесткости для продольных волн. Когда длина волны Л становится соизмеримой с диаметром стержня, поперечный эф4 ект вызывает резонансные радиальные колебания. В резонансной области наблюдается аномальная дисперсия скорость продольных волн падает до нуля, а затем при дальнейшем увеличении частоты быстро возвращается из бесконечности, устремляясь к новому, высокочастотному предельному значению с (оо) = с,, определяемому формулой (Х.76). Общая картина геометрической дисперсии качественно изображена на рис. 69, который хорошо согласуется с экспериментальными данными [12]. Вся область существенной дисперсии на этой картине располагается в небольшом диапазоне частот, соответствующем изменению длины волны Л на (30 40) 0 относительно радиуса стержня. Однако, как показывает опыт, при точных измерениях скорости распространения ультразвуковых волн в стержневидных образцах геометрическая дисперсия ощущается даже тогда, когда поперечные размеры стержня превышают длину ультразвуковой волны в десятки и сотни раз [78]. [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...