Диски эквивалентные

Итак, испытания диска показали, что эксплуатационный ПЦН вызывает повреждение материала в ободе диска, эквивалентное формированию няти усталостных бороздок, выявляемых на изломе. Поэтому при воспроизведении числа полетов по данным измерений усталостных бороздок в эксплуатационных изломах дисков необходимо количество усталостных бороздок уменьшить в 5 раз для установления длительности роста трещины в полетах. [c.480]

Рассмотрим наиболее общий случай, когда на отдельные диски эквивалентной системы (см. рис. 11.34) действуют любым образом заданные переменные моменты. Средние во времени значения этих моментов вызывают также постоянную во времени деформацию вала поэтому для анализа колебаний достаточно учесть влияние лишь переменных частей каждого момента. Эти части обозначим через (/), УИз (/),. . ., (/) и будем называть их возму- [c.254]

Активный диск —лишь приближенная схема реального несущего винта. Принятое в ней распределение нагрузок лопастей по диску эквивалентно рассмотрению винта с бесконечным числом лопастей. Поэтому картина обтекания активного диска в деталях сильно отличается от соответствующей картины для винта с конечным числом лопастей. Поле скоростей на самом деле нестационарно, а дискретной нагрузке соответствует дискретное распределение завихренности. [c.43]

Суммирование в числителе формулы (73) проводится для точек приложения моментов в знаменателе — для всех дисков системы (включая диски, эквивалентные собственной массе колена, шатуна и поршня). [c.435]

После того как законы движения каждого из дисков эквивалентного вала с помощью формулы (75) установлены, определяются моменты, скручивающие вал на каждом из участков при колебаниях. Так, например, момент на участке между -м и. (/+ 1)-м дисками равен [c.440]

По полученным результатам исследований была проведена оценка уровня эквивалентных напряжений, действовавших в дисках. В качестве тестовой кинетической кривой была использована кривая, полученная для условий нагружения пульсирующим циклом с частотой 0,2 Гц. Полученное в результате этого выражение, описывающее кинетику усталостных трещин при разных х и блоках нагружения, имеет вид [c.473]

По мере удаления от очагов разрушения уже на расстоянии 10-15 мм от них внутризеренное разрушение сменялось вязким статическим и на изломах формировался ямочный рельеф вместо бороздчатого. Далее вплоть до критической глубины трещины, равной практически всему радиальному размеру диска (примерно 105 мм), участки ямочного рельефа на изломах чередовались с участками фасеточного рельефа, а между ними появлялись зоны вытягивания. Появление зоны вытягивания служило свидетельством смены режима работы двигателя, при которой уровень эквивалентного напряжения возрастал по отношению к уровню напряжения в диске для предыдущего режима работы двигателя. Участки фасеточного рельефа занимали подавляющую часть площади излома, и их размеры не зависели от длины трещины и то уменьшались, то увеличивались. [c.486]

Расчет по уравнению (9.7) уровня эквивалентных напряжений у очага исследуемого диска дает следующий результат [c.498]

Эквивалентные характеристики СРТ в дисках с различным состоянием материала [c.500]

Линейная зависимость шага усталостных бороздок от глубины трещины была использована с целью построения единой кинетической кривой для рассматриваемых дисков. На этом этапе рост трещины происходит при постоянной деформации (см. главу 5), так как в испытаниях задают постоянную деформацию обода диска. В этом случае шаг усталостных бороздок, средняя скорость роста трещины и скорость роста трещины при каждом виде треугольного и трапецеидального по форме циклов нагружения зависят от эквивалентного КИН в соответствии с единой кинетической кривой следующим образом [c.500]

Это позволило определить по известным из механики разрушения формулам эквивалентные напряжения, действовавшие в диске, скорости разрушения при г-х размерах трещины и период развития трещины. [c.516]

Для уточнения процесса и механизма разрушения дисков были выполнены испытания дисков в составе двигателей. Стендовые испытания в составе двигателя Д-36 по эквивалентно-циклической (ЭЦИ) программе прошли диски I ступени КНД и IV, V ступеней КВД. [c.519]

В результате окончательно получаем эквивалентное напряжение в интервале 73-90 МПа. Нагружение диска происходит от лопаток с явной положительной асимметрией цикла, поэтому амплитуда переменного напряжения будет почти в 2 раза ниже полученной расчетом величины эквивалентного уровня напряжения (см. главу 6). Указанная оценка согласуется с оценкой напряженности диска, которая не должна превышать 40 МПа. [c.522]

По представленной на рис. 9.47 зависимости шага бороздок от длины трещины в изломе диска № 2 была рассчитана закономерность изменения уровня эквивалентных напряжений по длине трещины по известным из механики разрушения зависимостям. При расчетах было принято, что трещина имела неизменную по своей длине и близкую к круговой форму. Расчет проводили по единой кинетической кривой для этапа ускоренного развития трещины по формуле [c.525]

Подставляя в уравнение (9.30) численные значения входящих в него параметров, получаем эквивалентное напряжение при критических размерах трещины около 353 МПа. Отсюда эквивалентное напряжение вблизи очагов разрушения, превышающее почти в 2,1 раза напряжение при окончательном разрушении, должно было достигать уровня 741 МПа. Напряженность же материала диска вблизи очагов, обусловленная действием объемных остаточных напряжений, должна была быть эквивалентна примерно 388 МПа. [c.526]

Анализ закономерности роста трещины в диске № 8 после эквивалентно-циклических испытаний (ЭЦИ) в составе двигателя показал существенное отличие процесса формирования рельефа его излома от процесса формирования изломов в эксплуатации. Это выражено в том, что усталостные бороздки были сформированы на глубину вплоть до 8 мм (рис. 10.11). При этом шаг бороздок около 2 мкм, что существенно больше критической величины перехода к зоне II в эксплуатационных изломах, достигается на глубине около [c.550]

Сравнение нагруженности дисков на стенде и в эксплуатации проводилось из условия равенства эквивалентных коэффициентов интенсивности напряжения при достижении одинакового шага усталостных бороздок независимо от предыстории нагружения и напряженности дисков. Рассматривались коэффициенты интенсивности напряжения и коэффициенты интенсивности деформации, через которые при сравнительном анализе можно прийти к относительной характеристике напряженности дисков на стенде и в эксплуатации. Указанное условие имеет вид [c.551]

Здесь момент ииерции 1д добавочного диска, эквивалентного демпферу, равен [c.449]

Пример модели муфты сцепления автомобиля. Примером, когда ветвь типа R включается между двумя небазовыми узлами, может служить эквивалентная схема муфты сценления автомобиля, составленная для вращательного движения (рис. 2.8,6). На рис. 2.8, а схематично изображена муфта сцепления. На рис. 2.8 Ml —момент на входном валу Л г —нагрузка на выходном валу муфты Ri и Ri — коэффициенты трения в подшипниках Li и Z.2 — крутильные гибкости валов Ji и /з — моменты инерции ведущего и ведомого дисков муфты R = R(t) — а коэффициент трения между дисками сцепления. [c.81]

СКВОЗЬ пленку СГ2О3 и вступают в реакцию с кислородом на границе раздела сред газ — оксид. Вагнер с помощью количественных исследований показал, что через AgjS мигрируют ионы Ag+, а не S . Он поместил два взвешенных диска из AggS между металлическим серебром и расплавленной серой (рис. 10.3). После выдержки в течение 1 ч при 220 °С было отмечено, что диск, соприкасающийся с металлическим серебром, не изменил своей массы, а увеличение массы диска, контактирующего с серой, эквивалентно потере массы металлического серебра. Вагнер показал также, что если принять Ag+-noH и электроны мигрирующими независимо, то скорость наблюдаемой реакции можно рассчитать, исходя из независимых физико-химических данных. Он вывел выражение для константы параболической скорости окисления [22], которое в упрощенном виде приводится ниже [23] [c.195]

Следовательно, динамическая неуравновешенность выражается через D,., и М/,. Из теоретической механики известно, что такая система нагружения эквивалентна двум скрещивающимся векторам. Поэтому динамическая неуравновешенность может быть выражена также и другим образом, а именно двумя скрещивающимися векторами дисбалансов Di и D>, которые расположены в двух плоскостях, перпендикулярных оси вращения, и вращаются вместе с ротором ( крест дисбалансов ). Примером динамически неурав-новеше(гного ротора может служить двухколенчатый вал с эксцентрично закрепленным на нем круглым диском [рис. 6.13). Опоры. 4 и й нагружены скрещивающимися силами и Fb, векторы которых вращаются вместе с валом. [c.214]

К — коэффициент жесткости пружины, — коэффициент жесткости эквивалентной пружины, Яв — коэффициент крутильной жесткости вала, т — масса груза, J — момент инерции диска относительно оси вращения, — момент инерции эквивалентного диска относительно оси вращения, д — ускорение свободного падения, — статический прогиб упругого звена под действием силы веса, Е — модуль упругости первого рода упругого звена, О — модуль упругости второго рода упругого звена, 2 — жесткость балки при изгибе, — площадь поперечного сечения стержня, ддцна стержня. [c.102]

Независимо от назначения ЭЦИ одним из основных условий эквивалентности испытаний является обеспечение подобия в накоплении повреждений при испытаниях и в эксплуатации [55]. Однако расчеты повреждаемости при испытаниях и в эксплуатации опять-таки ведутся на основе вышеуказанных представлений и допущений. В результате введения на стадиях расчета и экспериментального определения циклической долговечности дисков вышеотмеченных упрощений и допущений весьма сложные ПЦН как по видам входящих в их состав нафузок, так и по вариантам сочетания и наложения друг на друга последних можно приводить фактически к простому пульсирующему циклу (рис. 1.7) [c.43]

С учетом цели испытаний при сборке ротора полотну диска был задан увеличенный до 1,7 мм осевой прогиб вместо требуемого по ТУ прогиба в 0,6-0,8 мм. Цикл нагружения диска имел трапецеидальную форму со следующими параметрами максимальная частота вращения — 12500 об/мин минимальная частота вращения — 1000 об/мин длительность выдержки диска при максимальных оборотах — 40 с. Максимальные обороты в цикле испытаний составляли 108 % от оборотов ротора двигателя при его работе на в,злетном режиме в эксплуатации и по расчету [12] отвечали при фактическом прогибе по.тотна уровню интенсивности напряжений в зоне зарождения трещин, равному 740 МПа. При снижении оборотов диска до 1000 об/мин в зоне зарождения трещин эквивалентные напряжения снижались до 600 МПа. В процессе испытаний образование в диске усталостной трещины произошло в интервале наработки от 800 до 1000 циклов. [c.489]

Для определения периодичности осмотров дисков в эксплуатации результаты расчета длительности развития трещины в испытанном диске до.пжны были быть скорректированы, так как разрушение испытанного диска нельзя считать эквивалентным разрушению дисков в эксплуатации. При испытании диска был реализован механизм разрушения материала, отличающийся от механизма разрушения дисков в эксплуатации и характеризуемый достаточной фрагментарностью и бес- [c.490]

Эта величина эквивалентного напряжения близка к величине напряжения, которая была рассчитана методом конечных элементов и равнялась примерно 740 МПа для сл5гчая прогиба полотна диска в 1,7 мм. [c.498]

Расчеты по уравнению (9.29) показали, что для реализации имеющейся у диска № 2 зависимости шага усталостных бороздок от длины трещины напряженность материала диска в зоне зарождения трещины должна была в 2,1 раза превышать его напряженность при критических размерах трещины (см. рис. 9.476). Численное значение эквивалентных напряжений для полуэллиптиче-ской трещины можно определить по эквивалентному коэффициенту интенсивности напряжения = 62,5 МПа м / , отвечающему переходу сплава ВТ8 к нестабильному разрушению, из формулы Ирвина [15] [c.525]

Контроль листового проката. В настоящее время на ряде металлургических заводов для контроля толстолистового проката, в том числе двухслойного, а также плоских изделий, листов и плит из титановых и алюминиевых сплавов применяют установки типа Дуэт (разработки ЛЭТИ им. В. И. Ульянова-Ленина) взамен ранее применявшихся установок типа УЗУЛ. Это обусловлено тем, что установки типа УЗУЛ, построенные на использовании теневого метода, позволяют выявлять дефекты, отражающая способность которых эквивалентна отражающей способности диска диаметром 8. .. 10 мм, тогда как установки типа Дуэт , в которых реализован эхо-сквозной метод, имеют эквивалентную чувствительность, равную 2,5. .. 4,0 мм. В установках Дуэт также предусмотрена возможность работы только по тени для более уверенного обнаружения приповерхностных дефектов при контроле листов толщиной 20 мм и менее. При этом общая структура установок Дуэт такая же, как и установок УЗУЛ. Обе установки имеют стационарные многоканальные иммерсионные акустические системы в жестких механически прочных корпусах, относительно далеко отстоящих от контролируемых изделий. [c.378]

Отсюда следует, что две материальные системы совершенно различной материальной структуры с точки зрения аналитнческогв представления движения динамически эквивалентны, т. е. при подходящих силах имеют одни и те же уравнения движения, если только при надлежащем выборе лагранжевых координат они допускают одно и то же выражение для живой силы. Очень простор пример такой динамической эквивалентности материальных систем, физически различных между собой, мы будем иметь (как это будет видно в п. 49), рассматривая, с одной стороны, одну свободную материальную точку в пространстве (отнесенную к декартовым координатам), а с другой стороны, материальный диск, свободно дви-мсущиНся II своей плоскости (если за его лагранжевы координаты примем декартовы координаты какой-нибудь неизменно связанной с ним точки, а третий параметр выберем пропорциональным углу, определяющему его ориентировку в плоскости относительно непо движных осей). [c.294]

Пример динамической эквивалентности. Рассмотрим твердый материальный диск какой угодно формы и структуры, который может свободно двигаться в своей плоскости. Обозначим через О его центр тяжести, через т,, — координаты точки G относительно осей неподвижных относительно плоскости, в которой происходит движение, и, наконец, через 9 — угол, составляемый с осью какой-нибудь ориентированной прямой, неизменно связанной с диском. Следовательно, речь идет о голоно 1ноЧ системе со связями, не зависящими от времени, имеющей три степени свободы, за лагран-жевы координаты которой можно принять три па раметра и 6. [c.309]

Чтобы определить, насколько данные, полученные с помощью универсального адаптера, соответствуют данным, полученным стандартизованными адаптерами (диск по ГОСТ 12.1.034—81 и рожок по ГОСТ 12.1.042—84 ), были проведены экспериментальные исследования на вибростенде и на реальных объектах (на грузовых машинах, на трактора с, на ручном инструменте). Измерения проводили с помощью виброметра 00031 и вибродозиметра ВД-01, разработанного во ВЦНИИОТе, который по своим характеристикам близок к виброметру М1300. В процессе измерений определяли при разных интервалах времени усреднения эквивалентные виброуско- [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...