Нержавеющая сталь структурная

Рис. 301, Структурная диаграмма нержавеющих сталей

Холодная деформация любой нержавеющей стали обычно оказывает меньшее влияние на стойкость к общей коррозии, если при обработке не достигается температура, достаточная для протекания диффузионных процессов. Фазовые изменения, вызываемые холодной обработкой метастабильных аустенитных сплавов, не сопровождаются существенным изменением коррозионной стойкости . К тому же закаленная аустенитная нержавеющая сталь (с гранецентрированной кубической решеткой), содержащая 18 % Сг и 8 % Ni, имеет примерно такую же коррозионную стойкость, как закаленная ферритная нержавеющая сталь (с объемно-центрированной кубической решеткой), которая содержит такое же количество хрома и никеля, но меньше углерода и азота [11]. Однако, если аналогичный сплав, содержащий смесь аустенита и феррита, кратковременно нагревать при 600 °С, то возникает разница в химическом составе двух фаз и образуются гальванические пары, ускоряющие коррозию. Иными словами, различие в составе, независимо от того, чем оно вызвано, больше влияет на коррозионное поведение, чем структурные изменения в гомогенном сплаве. По-видимому, это можно отнести в целом к металлам и сплавам. [c.302]

По составу нержавеющие стали делятся на хромистые и хромоникелевые. Кроме основных элементов (углерода, хрома, никеля) нержавеющие стали могут быть дополнительно легированы молибденом, титаном, ниобием, медью, кремнием, которые вводят для повышения коррозионной стойкости, механических и технологических свойств стали. Нержавеющие стали бывают нескольких структурных классов ферритного, ферритно-мартенситного, мартенситного, аустенит- [c.31]

Гуляев А. П. Структурная теория межкристаллитной коррозии аустенитных нержавеющих сталей. — Тр. III Международного конгресса по коррозии. М. Мир, 1968, с. 243—248. [c.115]

Старение широко применяемых в энергомашиностроении аустенитных нержавеющих сталей в процессе длительного теплового воздействия может существенным образом сказываться на изменении механических свойств материала за счет протекающих в нем структурных превращений [ 1 ]. [c.63]

Сопротивление металлов и сплавов атмосферному воздействию и воздействию воды речной и морской часто обеспечивается образованием поверхностной защитной пленки. Например, в так называемой нержавеющей стали такая пленка образуется при наличии в стали легирующих добавок Сг, А1, Ni, Si в количестве, соответствующем образованию одной фазы. Для того чтобы пленка могла выполнять заш,итные функции, она должна удовлетворять ряду требований быть достаточно толстой и плотной и препятствовать диффузии, обладать достаточными пластичностью и прочностью, чтобы сопротивляться внешним воздействиям, и хорошим сцеплением с основным металлом. Кроме того, требования предъявляются и к самому металлу в нем не должно быть фазовых превращений, могущих вследствие изменения объема разрушить защитную пленку металл должен обладать однородностью строения, чтобы не возникло вызывающих коррозию начальных потенциалов между различными структурными составляющими. [c.274]

Начиная с работы [24], серьезно исследовались сплавы Fe—Мп. При концентрациях марганца свыще 14% эти сплавы при комнатной температуре являются аустенитными [ПО, 111] свыше 14% Мп наблюдается рост ЭДУ [ПО, 112]. Результаты микро-структурных исследований серии сплавов, содержащих более 14% Мп [ПО], аналогичны данным для нержавеющих сталей, полученным при таком же возрастании ЭДУ. Следовательно, по ана- [c.77]

Склонность к охрупчиванию у нержавеющих сталей разных структурных групп различна, но наибольшая она у сталей, имеющих аустенито-ферритную структуру, что связано с выделением [c.32]

Ввиду того, что нержавеющие стали разнообразны ио своим структурным характеристикам и имеют различные физические свойства, при их сварке необходимо учитывать специфические особенности. [c.54]

Методы сварки нержавеющих сталей могут быть в значительной мере унифицированы, если эти стали разделить на ряд групп в соответствии с их химическим составом и структурными особенностями [c.55]

Рис.8. Структурная диагра.м.ма для определения фазового состава хромоникелевых нержавеющих сталей

Различные структурные группы нержавеющих сталей склонны к охрупчиванию после нагрева при 700-800 °С и дальнейшей выдержки, однако особенно это касается феррито-аустенитных сталей, поскольку в таких условиях из а - фазы выделяется ст - фаза. [c.33]

Существует ряд теорий, которые пытаются объяснить причины, вызывающие у нержавеющих сталей появление склонности к межкристаллитной коррозии. Наибольшим признанием пользуется гипотеза локального обеднения границ зерен стали вследствие образования богатых хромом карбидов хрома. Обедненные хромом зоны легко подвергаются действию коррозии. Как уже указывалось, образование карбидов хрома при дополнительном нагреве и сварке связано не только с изменением коррозионной стойкости стали, но и с тем, что в местах их образования наблюдается изменение электродного потенциала, магнитных свойств стали и других свойств, указывающих на возникновение структурной неоднородности. [c.531]

При гибке змеевиков, отбортовке фланцев и подобных работах, связанных с деформацией металла, также целесообразно прогревать трубу или аппарат до 200—300°, так как при этом повышается пластичность и уменьшается опасность появления вредных напряжений. Но нельзя нагревать изделие до опасной температурной зоны 500—800°, поскольку при этом в нержавеющей стали произойдут структурные изменения, порождающие межкристаллитную коррозию. [c.174]

Процесс коррозии нержавеющих сталей еще более сложен. Скорость общей коррозии стали типа 18-8 в азотной кислоте весьма мала и не ею определяется срок службы, скажем, химического аппарата. Для этих сталей наиболее существенным является электрохимическое поведение таких структурных составляющих, как карбиды хрома, по отношению к твердому раствору железо — хром, которое приводит к так называемой межкристаллитной коррозии. [c.83]

Наиболее типичным примером появления локальной коррозии из-за структурных особенностей металла является межкристаллитная коррозия нержавеющих сталей и алюминиевых сплавов. Большая скорость ионизации металла по границам зерен или интерметаллических соединений приводит к преимущественному растворению этих участков, вследствие чего ослабляется связь между отдельными кристаллами. Дефекты в кристаллической решетке, концентрация внутренних напряжений, которые способствуют более легкой ионизации атомов металла, также приводят к локальной коррозии. [c.13]

Интересные результаты были получены и при изучении числа центров, в которых могло происходить активирование металла и зарождение питтингов. Обычно считают, что на поверхности нержавеющих сталей имеется какое-то ограниченное число точек, обусловленное структурными особенностями сплава, в которых только и могут возникнуть питтинги [15]. Наши опыты показали, что это не совсем так на поверхности нержавеющей стали имеется, очевидно, неограниченное число центров, в которых может начаться питтинговая коррозия. Число питтингов может непрерывно возрастать по мере того, как мы вскрываем ранее образовавшиеся питтинги (рис. 175). Обычно основная часть питтингов возникает уже в первые минуты (5—10 мин) воздействия электролита на металл и, если их не вскрывать, новые питтинги, как правило, не появляются (рис. 175, кривая 1). Объясняется это тем, что каждый возникающий вначале питтинг представляет собой точечный протектор, сильно уменьшающий вероятность возникновения питтингов в других точках поверхности. Если, однако, возникшие за некоторое время питтинги вскрывать и этим самым прекращать их рост, на поверхности появляются все новые и новые питтинги (рис. 175, кривая 2). Число питтингов достигает 4200 на 1 дм вместо 400, возникающих, когда питтинги 336 [c.336]

Физические, химические (коррозионные) и электрохимические свойства карбидов хрома, титана, ниобия и молибдена с целью выяснения механизма их влияния в качестве структурных фазовых составляющих на коррозионную стойкость нержавеющих сталей и сплавов, а также выделения условий, в которых указанные карбиды могут использоваться как коррозионностойкие материалы. [c.208]

Исследование коррозио1шой стойкости-мартенситной нержавеющей стали с 13% Сг в С02-Н25 СГ средах методом рентгено-структурной спектроскопии за 281 [c.28]

Травитель 30 [50 мл НС1 2 г USO4 50 мл спирта 50 мл Н2О ]. Этот раствор предложил Марбле [20 ] для исследования нержавеющих сталей. Возможно четкое разделение различных структурных составляющих легированных сталей, при этом необходимо учитывать состав и обработку стали. Применение этого травителя предпочтительно для сталей с содержанием более 5% Сг. [c.116]

Пиннел и Лоули [66] изучали зависимость микромеханических характеристик композита алюминий—нержавеющая сталь после преосования от объемного содержания упрочнителя. При растягивающем нагружерши экспериментальные значения физического предела упругости, предела микротекучести и предела текучести (при остаточной деформации 0,1%) хорошо согласовались со значениями, рассчитанными на основе правила смеси (рис. 12—14). Структурные исследования показали, что дислокационная субструктура при заданной величине деформации композита не зависит от объемной доли упрочнителя, т. е. что между матрицей и упрочнителем не происходит заметного взаимодействия. Это подтверждает справедливость предположений, на которых основано правило смеси, [c.247]

Нержавеющие стали можно различать в зависимости от их структуры, например ферриткые, аустенитные и феррито-аустенитные стали. Структурные различия влекут за собой и разницу в коррозионных характеристиках, а также в свариваемости, способности к закалке и магнитных свойствах. Ферритные и феррито-аустенитные стали в отличие от аустенитных обладают магнитными свойствами. В табл. 6 имеется перечень некоторых нержавеющих алей, интересных с коррозионной точки зрения, а также их коррозионные характеристики. [c.109]

Значения СРТУ для сплава In onel 718 в исходном состоянии (после закалки и двухступенчатого старения — 3i+ ) приведены на рис. 3. Они значительно выше при комнатной, чем при низких температурах, при этом разница в СРТУ при исследованных низких температурах не обнаружено. Увеличение СРТУ при повышении температуры от 4 до 297 К типично для структурно стабильных жаропрочных никелевых сплавов и нержавеющих сталей [1, 13, 15— 17]. В работах [18, 19] указывается, что температурный интервал такого поведения сплава In onel 718 может быть расширен с 297 до 811 К. [c.339]

Наличие на поверхности металла фаз с различным составом и структурой приводит, как указывалось выше, к пространственному разделению катодного и анодного процессов, следствием чего являются неравномерный характер коррозии и структурно-избирательные виды коррозии (межкрис-таллитная и ножевая коррозия нержавеющих сталей, язвенная коррозия). Для высокопрочных металлов к отрицательным последствиям может привести катодная реакция (наводороживание металла при травлении, водородная хрупкость). [c.31]

Поведение аустенитных нержавеющих сталей вызывает и ряд важных вопросов, на которые пока нет ответа. Например, связан ли эффект введения больших добавок 81 или Т1 со структурными изменениями (т. е. стабилизацией б-феррита), или же он обусловлен влиянием ЭДУ растворенных примесей в растворе. Как уже отмечалось, мы склоняемся в пользу первой точки зрения, однако в данном случае и в настоящее время эффекты ЭДУ нельзя вычеркнуть из рассмотрения. [68, 94]. Не выяснена до конца и роль б-феррита при КР, а именно — препятствует ли он растрескиванию из-за своей вязкости и пластичности, или же по той причине, что его электрохимические свойства затрудняют повторное заострение вершины трещины. Наконец, детального изучения требует и влияние марганца на процесс индуцированного средой охрупчивания ввиду усиливающегося интереса к возможности замещения марганцем никеля и хрома, вызваннного все возрастающей дефицитностью и стоимостью последних. Не исключено также, что более эффективными заместителями окажутся добавки Мп-Ь -f 81 или какие-либо другие комбинации. [c.140]

При сварке двухслойных сталей необходимо учитывать как химический состав, так и основные структурные особенности сталей, их физические свойства. В связи с тем, что коррознонностойкая сталь имеет сравнительно тонкий слой, при сварке важно соблюдать особую осторожность, чтобы не нарушить слой нержавеющей стали. Поэтому следует обращать особое внимание на форму подготовки кромок иод сварку, качество и марку применяемых электродов (ручная сварка), сварочную проволоку и флюс при автоматической сварке и ряд других условий. [c.51]

Во всех случаях проектирования химической аппаратуры из нержавеющих сталей следует учитывать необходимость проведения термической обработки для некоторых марок сталей в целях повышения коррозионной стойкости, поскольку структурные изменения, происходящие в металле в результате нагрева, например, при штамповке или сварке, как правило, оказывают существенное влияние на его коррозионную стойкость. Следует также учитывать, что сортовой профиль нери<а-веющих сталей заводами черной металлургии поставляется преимущественно термически необработанным. При применении нержавеющих сталей различных марок, в том числе сталей с пониженным содержанием никеля, необходимо строго соблюдать технологию переработки металла уделять большое внимание вопросам сварки сталей (правильности выбора сварочных электродов и соблюдению определенных режимов сварки). [c.66]

Численные значения указанных выше характеристик и коэффициентов для металлов, применяемых в реакторостроении, в основном зависят от их химического состава и структурного состояния последние определяются исходными шихтовыми материалами, режимами выплавки, ковки, прокатки и термообработки. При создании первых АЭС (см. 1, гл. 1) с реакторами водо-водяного охлаждения широко использовался многолетний опыт проектирования, изготовления и эксплуатации тепловых электростанций. К настоящему времени наибольшее применение для оборудования первого контура ВВЭР в СССР и за рубежом получили три группы конструкционных сталей [1, 2, 4, 9, 26, 31, 35, 37, 38] 1) малоуглеродистые низколегированнь/е пластичные стали низкой прочности 2) низколегированные теплоустойчивые пластичные стали повышенной и высокой прочности 3) аустенитные нержавеющие стали. [c.22]

Электролитическое травление проводят либо в режиме электрополировки, т. е. равномерного снятия слоев, во избежание преимущественного вытравливания отдельных структурных составляющих, либо в режиме, приводящем к обогащению поверхности структурными составляющими, число которых в исходном материале слишком мало для анализа. Например, для сплавов на основе железа или никеля электролитическое полирование можно проводить в холодной концентрированной азотной кислоте при оптимальной плотности тока 4—15 Al M . Катодом служит пластина из нержавеющей стали, оптимальной является максимальная плотность тока, при которой поверхность образца становится блестящей, но не образуется черно-бурая пленка продуктов травления. [c.5]

Растягивающие напряжения могут также ускорять структурные превращения в аустенитной нержавеющей стали, а это существенным образом влияет на процесс коррозионного растрескивания 111,92 111,99. В большинстве исследований коррозионное растрескивание рассматривается с точки зрения нестабильности аустенита в нержавеющих сталях. По представлениям Д. Д. Харвуда [111,71] мартенсит является более анодной фазой, чем аустенит, в результате распада которого он образовался. Аустенитная нержавеющая сталь 18-8 имеет неустойчивую структуру, в частности, при наличии растягивающих напряжений при распаде аустенита образуется мартенсит. Структурные превращения сопровождаются увеличением объема. Если распаду подвергать только часть аустенита, то в металле возникают механические напряжения [111,98]. [c.145]

Учитывая изложенное, следует считать, что все факторы увеличивающие структурную устойчивость аустенитной нержавеющей стали, улучшают и ее стойкость к коррозионному растрескиванию. Одним из таких факторов является увеличение концентрации никеля в нержавеющей стали. По данным К- Эделеану [111,22], увеличение концентрации никеля до 14% в стали, легированной 17—18% хрома, несколько замедляет появление коррозионного растрескивания образцов из этой стали, испытываемых в кипящем растворе 42-процентного хлористого магния при растягивающем напряжении 28 кПмм (рис. 111-30). С дальнейшим увеличением концентрации никеля до 20% резко повышается устойчивость стали к коррозионному растрескиванию. Аналогичные данные для стали с концентрацией 18% хрома и 2,5% молибдена были получены С. Бери [111,96]. В сталях 18-8 с увеличением концентрации никеля до 20 и 30% время до разрушения образцов в кипящем хлористом магнии увеличивается соответственно в 10 и 100 раз [111,101]. Однако и при концентрации никеля в стали 35—40%, по данным X. Р. Копсона [111,102] и Ф. Л. Жаке [111,103], аустенитная нержавеющая сталь все же может подвергаться коррозионному растрескиванию. По мне- [c.146]

Результаты первых измерений были занесены в специальные формуляры. Для наблюдения за структурными изменениями металла паропроводов выделен контрольный участок главного паропровода перегретого пара. Контрольный участок длиной 5 м не имеет опор и охватываюш,их поясов. На контрольной трубе в трех сечениях, перпендикулярных к ее оси, установлены бобышки из нержавеющей стали. Для исследования металла был вырезан контрольный участок паропровода длиной 400 мм. При исследовании определялись полный химический состав, твердость НВ по поперечному сечению, механические свойства, ударная вязкость, микроструктура и металлические включения, ползучесть при расчетных параметрах. [c.104]

При травлении нержавеющих сталей, никельхромовых сплавов в растворах на основе азотной кислоты ингибиторы почти не применяются, так как они тормозят растворение окалины и соответственно увеличивают время травления. Однако в некоторых случаях при травлении в этих растворах наблюдается структурная коррозия, выпадение зерен, питтинг. Для предотвращения этих нежелательных явлений иногда могут быть использованы ингибиторы. [c.111]

Изменение химического состава гетерофазного сплава в результате сублимации вызывает количественные и качественные изменения в его структурном состоянии. Быстрее всего, конечно, такие изменения наступают в поверхностной зоне материала, но со временем они распространяются на внутренние слои. Исследование влияния вакуумного нагрева [остаточное давление газа изменялось от 67 мкн1м (5-10 ) до 0,133 мкн1м (l 10 мм рт. ст.), а температура от 760° до 980° С] на микроструктуру нержавеющей стали 316 обнаружило значительное изменение фазового состава сплава [398]. Выдержка этой стали при 870° С в течение 3453 ч привела к выделению относительно грубых частиц Х фазы. Первоначально высокая скорость потери марганца — элемента, стабилизирующего аустенит,— явилась причиной появления на ранних стадиях сублимации в припо- верхностной зоне островков феррита, однако дальнейшая выдержка стали 316 в вакууме при 870 и 980° С привела к полному исчезновению феррита. Авторы объясняют повторный переход сплава в у-состояние сочетанием сравнительно низких потерь никеля и больших потерь хрома. Интересно отметить, что при переходе поверхностного слоя образцов в а-состояние скорость сублимации сплава приближалась к скорости сублимации чистого железа. [c.435]

Высокое сопротивление коррозии нержавеющей стали объяс-Hflet H очень большим содержанием в ней хрома. Окислы хрома (РеСг)20з создают на ее полированной поверхности очень тонкую, но достаточно прочную и непроницаемую благодаря структурному соответствию с основным металлом защитную пленку. [c.386]

Сопоставление данных, касающихся структурных преобразований при нагреве швов 1 и 2, показывает, что чем больше б-феррита в сварном шве, тем труднее осуществить его аустенитизацию. Если при 3—5% б-фазы в шве это удается сделать путем нагрева в течение 1 ч при 1100° С, а при 10—15% феррита при 1200° С, то для аустенитизации шва, содержащего 15—20% феррита, понадобится многочасовой нагрев при 1100—1200° С. Опыты показали, что в сварных швах, содержащих до 40% б-фазы, так же, как и в фер-рнто-аустенитных швах (более 50% б-фазы), нагрев при 1100°— 1200° С при любой его продолжительности не вызывает превращения б 7. В связи с этим уместно напомнить, что в низкоуглеродистых феррнтных швах хромистых нержавеющих сталей с 17% Сг и более превращение б у вообще не наступает при любой высокотемпературной обработке. [c.135]

Таким образом, сопротивление циклическому упругопластическому деформированию аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т при температуре Т = 650° С, соответствующей интенсивному протеканию в ней процессов деформационного старения и других температурно-временных эффектов, существенным образом зависит от условий испытаний, к которым в первую очередь относятся уровень циклических деформаций и форма цикла (частота) нагружения. Эти характеристики в значительной мер определяют интенсивность деформационного старения материала, а тем самым и характер изменения деформационных характеристик, на основе которых описываются процессы накопления повреждений. Учет изменения механических свойств материала вследствие его структурных изменений, а также особенностей развития деформаций в зависимости от формы цикла нагружения позволяет, как показано в разд. 4.3, достаточно правильно описывать накопление повреждений и определять в соответствии е этим расчетное число циклов до разрушения. [c.191]

Селективному вытравливанию подвержены сплавы на основе меди — хорошо известное явление, называемое обесцинкованием латуней. При селективном вытравливании интерметаллида РезА1 из алюминиевой бронзы на ее поверхности образуются ярко выраженные разрушения типа коррозионных язв. Частными случаями структурно-избирательного растворения является развитие МКК нержавеющих сталей в сильноокислительных средах, когда преимущественному растворению подвергаются выделяющиеся на границах зерен карбидные фазы, зарождение питтингов вследствие преимущественного растворения включений сульфида марганца, развитие язвенной коррозии углеродистых и низколегированных сталей, спровоцированное выделением в их структуре включений сульфида кальция. [c.134]

В высоколегированных сталях (быстрорежущие, мар-тенситно стареющие нержавеющие мартенситные стали и др ) структурная наследственность проявляется в щиро ком диапазоне скоростей нагрева, т е не только при быст ром и медленном нагреве, но и при промежуточных уме ренных скоростях нагрева Следовательно, в таких сталях структурная наследственность наблюдается в обычно при нятых на практике условиях нагрева, так как восстанов ленное зерно аустенита длительное время не рекристалли зуется Так, при повторном нагреве под закалку быстроре жущей стали независимо от скорости нагрева при аустени тизации происходит восстановление исходного зерна и наблюдается нафталинистый излом В мартенситно старею щих сталях восстановление крупного зерна происходит при обычной технологии их термической обработки [c.79]

Как показывает опыт, химический состав и структурное состояние стали, кроме специальных нержавеющих сталей, почти не влияют на выносливость в коррозионной среде. А. В. Рябченков [1321 полагает, что для углеродистых сталей условный предел выносливости в обычной воде находится в пределах 12—15 кПмн . Л. А. Гликман [18] систематизировал значительное количество экспериментальных материалов по коррозионной усталости низко- и среднелегированных углеродистых сталей. Соответственно его данным, в зависимости от химического состава и термической обработки у тех сталей, у которых выносливость в воздухе находится в пределах 15—52 кПмм , условный предел коррозионной усталости, полученный в обычной воде, при базе (20—50). 10 циклов, изменяется от 10 до 15 кПмм-, а в соленой или морской воде — от 4 до 8 кГ/мм . [c.118]

Исследования, проведенные в шестидесятых годах, показали, что структурная коррозия имеет прямую зависимость от электродного потенциала [35—37]. Это обстоятельство способствовало интенсификации разработок ускоренных методик определения склонности нержавеющих сталей к отдельным видам локальной коррозии, в частности, межкристаллитной. Установлено, что межкристаллитная коррозия (МКК) нержавеющих сталей наиболее интенсивно проявляется в переходной области потенциалов (участок резкого снижения анодной потенцио-статической кривой, так называемый падающий) Аф мкк (см. рис. 1.1) [35—37], а также в области перепасснвации Дф мкк [c.17]

Учет структурных изменений, воз-никаюш,их в металле при сварке, имеет большое значение для получения химически стойкой аппаратуры. В некоторых высокопрочных и нержавеющих сталях наблюдается часто сильное изменение структуры металла в зоне термического влияния на расстоянии 10— 15 мм от сварного шва. Эта зона имеет, как правило, пониженную коррозионную стойкость и подвергается более сильной общей коррозии. В этих местах часто наблюдается и коррозионное растрескивание. Кроме структурных изменений, в этом явлении играют определенную роль и остаточные напряжения в металле. Вообще отмечено, что даже в отсутствие структурных изменений наибольшая коррозия при сварке листов внахлестку наблюдается в зоне, лежащей между швами это, очевидно, объясняется концентрацией напряжений в этом месте. Поэтому рекомендуется там, где габариты аппарата позволяют, снимать внутренние напряжения посредством последующей термической обработки готового аппарата. При больших габаритах изделий следует проводить местную термическую обработку зоны сварного соединения с целью восстановления исходной структуры и снятия внутренних напряжений. Методы и аппаратура для местного нагрева разработаны. Вопро- [c.432]

В высокохромистых ферритных нержавеющих сталях (после закалки или нормализации с высоких температур) наиболее быстро растворяются в слабоокислительных условиях неравновесные обогащенные железом карбиды хрома, которые выпадают по границам зерен в процессе охлаждения. В дур-алюмине наибольшей скоростью растворения обладает интерметаллид СиАЬ, в то время как обедненный твердый раствор растворяется гораздо медленнее. Возникающие внутренние напряжения во всех случаях будут способствовать активации границ зерен. Внутренние напряжения могут усиливаться вследствие образования продуктов коррозии по границам зерен. Межкристаллитная коррозия гетерогенных сплавов может развиваться и в условиях, когда вся поверхность металла находится в активном состоянии, если имеется большая разница в равновесных потенциалах или поляризуемости структурных составляющих и физически неоднородных участков гетерогенного сплава. Она может медленно развиваться и при пассивнохМ состоянии зер на и границ зерен, если есть значительная разница в их скоростях растворения. [c.57]

Целью данного исследования является разработка методики выбора оптимальных режимов нагрева и обработки фланжированием нержавеющих сталей типа 18—10. Основанием для проведения описываемых экспериментов явилась необходимость оценки структурных изменений при одновременном действии на металл температуры и деформации. При этом технология изготовления днищ из стали Х18Н ЮТ рекомендует нагрев заготовок перед операцией обработки давлением до температур, не превышающих 1050— 1100° С, что связано с опасением чрезмерного роста зерна при нагреве до более высоких температур, и как следствие, ухудшением эксплуатационных характеристик металла. С другой стороны, интенсивное охлаждение металла, происходящее при обкатке роликами уменьшает температуру процесса, соответственно понижая тем самым запас горячей пластичности. Поэтому необходим дополнительный нагрев заготовок во время фланжирования, что и предусматривалось существовавшей ранее технологической схемой, причем дополнительный подогрев металла по этой схеме производился до температур первичного нагрева, т, е. до 1050—1100° С. Общее число таких циклов достигало 12 и более. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...