Кривая скоростей протекания

Индуктивная скорость v определяется как разность ординат кривой скоростей протекания и прямой и = 0. Идеальной авторотации соответствует теперь ось абсцисс V v = 0. Точкам выше оси абсцисс соответствуют режимы полета, при которых несущий винт сообщает энергию воздушному потоку, точкам ниже этой оси — режимы, при которых винт получает энергию из потока. [c.113]

Рис. 3.8. Кривая скоростей протекания на режимах вертикального полета.

З.1.З.З. Режим вихревого кольца. Как уже было сказано, импульсная теория не дает решения для режимов вихревого кольца и турбулентного следа. Однако кривая скоростей протекания на этих режимах хорошо аппроксимируется кубическим многочленом [c.114]

В типичном случае ордината (V + v)/vb точки пересечения близка к —0,3, так что авторотация происходит при скорости снижения, несколько большей скорости идеальной авторотации, т. е. относится к режиму турбулентного следа. Наклон кривой скоростей протекания в этой области велик. Это означает, что для компенсации профильной мощности достаточно небольшое увеличение скорости снижения. Для реального вертолета при расчете скорости (К + v)/Vb должны также учитываться потери мощности на рулевой винт и на аэродинамическую интерференцию. Эти потери составляют от 15 до 20% профильной мощности, так что их учет дает лишь малую поправку к величине скорости снижения. Предельную скорость вертикального снижения можно найти, считая, что она соответствует границе режима турбулентного следа, т. е. приблизительно 2 < V/vb < —1,71. Таким образом, для плотности атмосферы на уровне моря скорость снижения I/составляет от 1,1 Т/А до ],3- /Т1А м/с (нагрузка на диск выражена в Па). [c.116]

Таким образом, типичными являются значения V- -v)/va от —0,3 до —0,4. Заметим, что малая величина профильной мощности обеспечивает хорошие аэродинамические характеристики как на режиме висения (высокий коэффициент совершенства), так и при авторотации (малая скорость снижения). Используем теперь выражение (У + d)/db = 6 + 3,5 V/v , которым в разд. 3.1.3.2 аппроксимировалась кривая скоростей протекания на режиме турбулентного следа. Объединяя обе формулы для (I/ + v)/vb, найдем скорость снижения [c.117]

При заданной величине общего шага отсюда можно найти X, а затем Ст- Зная нагрузку на диск и Ст, можно рассчитать частоту вращения винта, а по величине Я и кривой скоростей протекания определить скорость снижения. Таким образом можно найти скорость снижения на авторотации как функцию общего шага и определить его оптимальную величину. Однако желателен более обстоятельный численный анализ, так как важно учесть влияние срыва на характеристики винта при авторотации. Теория элемента лопасти позволяет по крайней мере оценить уменьшение общего шага, необходимое при переходе от висения к авторотации. Предполагая, что концевая скорость QR при этом не изменяется, из условия 2Сг/(аа) = Эо.уз/З— —Х/2 получим [c.121]

Кривая скоростей протекания ИЗ Критерий выбора частоты 348 [c.1014]

Поляризационные кривые. Из вышесказанного вытекает, что по степени поляризуемости электрода можно судить о скорости протекания коррозионного процесса. Если поляризуемость электрода небольшая, то и коррозионный процесс мало тормозится. Если же при увеличении плотности тока происходит большое смещение потенциалов, это указывает на то, что коррозионный процесс сильно тормозится. Таким образом, о кинетике электродных процессов наиболее полно можно судить по зависимости [c.32]

Таким образом, в процессе реверсирования имеет место сложный и иногда весьма резкий характер изменения моментов. Это однако не определяет скорость протекания переходных процессов в муфте,- зависящую от интенсивности изменения напора масла в рабочей полости. Напор масла определяется квадратом скорости колеса, движущегося с большей (по абсолютной величине) скоростью. Для наглядного представления о интенсивности изменения величины напора на рис. 4. 6 — 4. 8 жирными штриховыми линиями показаны кривые изменения напора во времени. [c.143]

Практически реакционная способность углеродистого топлива оценивается скоростью протекания реакций (231) и (232) при различных температурных условиях. На рис. 180 и 181 приведены соответствующие экспериментальные кривые, из которых видно, что до 500° химическое взаимодействие углерода с кислородом и окисляющими газами практически не происходит, и. по 22 [c.339]

Для первой стационарной системы переходные процессы по координатам xi и Х2 представлены на рис. IV.9, а. Для второй в целом нестационарной системы процесс по координате Xi полностью совпадает с процессом по этой координате для первой системы (рис. IV.9, б и IV.9, в). Для второй составляющей процесс полностью совпадает с кривой х для стационарной системы до момента t = t. В этот момент постоянная времени скачком уменьшается в шесть раз и, как видно из протекания рассматриваемой кривой, скорость измерения координаты Х2 также резко изменяется. [c.179]

Таким образом, нестационарность динамических систем может вносить особенности в форму кривых высокочастотных составляющих после их затухания. Эт"и особенности связаны с изменением скорости протекания указанных составляющих и даже с появлением колебательных процессов. [c.181]

Отдельно полученные анодные и катодные поляризационные кривые еще не описывают скорость коррозионного процесса. Последняя определяется скоростью протекания самой медленной, лимитирующей стадии. Эту стадию называют контролирующим фактором. Для его определения наибольшее распространение получил графический метод. [c.97]

Сила коррозионного тока, как это следует из диаграммы, определяется в значительной степени наклоном кривых, который, в свою очередь, характеризует скорость протекания электрохимической реакции. Относительный наклон кривых на коррозионной диаграмме определяет поэтому степень контроля скорости коррозионного процесса данной электродной реакцией. Мерой анодного и катодного контроля могут служить величины тангенсов углов а и [122]. [c.92]

На последнюю возможность мы хотели бы обратить особое внимание, поскольку обычно считают, что в условиях, когда скорость коррозионного процесса ограничивается скоростью протекания анодной реакции, катодная не может влиять на скорость коррозии. При этом, однако, упускают из вида то обстоятельство, что протекание катодного процесса при более положительных потенциалах, которое, например, будет иметь место при введении в воздушную атмосферу сернистого газа, может привести к резкому увеличению скорости коррозии даже в условиях, когда катодный процесс протекает беспрепятственно, т. е. без какой-либо поляризации. Это можно иллюстрировать схематической коррозионной диаграммой, приведенной на рис. 146. Коррозионный ток, как это видно из диаграммы, вследствие возрастания окислительно-восстановительного потенциала системы и сдвига кривой в область более положительных значений потенциала, увеличивается даже в том случае, когда анодная поляризация не меняется h. [c.215]

Изменяя скорость конденсации и длительность конденсации, мы по существу изменяем толщину слоя электролита. Максимумы на кривых (рис. 239) как раз и соответствуют условиям, способствующим образованию капелек оптимальных размеров (с точки зрения наибольшей скорости протекания электрохимических реакций). [c.355]

Уравнению (26) соответствуют кривые k и 2, изображенные на рис. 8. Из этих кривых следует, что присоединение к катоду, работающему в условиях чисто диффузионного режима, любого анода, не выводящего потенциал системы за пределы величин, укладывающихся на вертикальной части кривой (участок АВ), приводит к появлению одного и того же тока. Иными словами, ток подобных контактных пар определяется лишь величиной предельного диффузионного тока по кислороду и не зависит от природы и поляризуемости анода. Ток таких элементов должен сильно зависеть от интенсивности размешивания электролита (ср. кривые концентрационной поляризации k и г). Когда же система приобретает потенциал, выходящий за пределы указанных выше границ, контактный ток должен зависеть как от скорости протекания самой электрохимической реакции, так и от скорости доставки деполяризатора к электроду и отвода продуктов анодной реакции. Степень влияния того или иного фактора, как будет показано ниже, зависит от скорости размешивания электролита. [c.45]

По мере увеличения частоты увлажнения скорость процесса в зазорах увеличивается. Растет и скорость коррозии на открытой поверхности. Однако в зазоре она заметно выше. На кривых зависимости скорости коррозии от ширины зазора возникают максимумы (кривые 2 и 5, рис. 113), появление которых становится вполне понятным после рассмотрения поведения стали при частых смачиваниях (кривая 4). Частые смачивания (через 15 мин) обеспечивают постоянный контакт металла с коррозионной средой как внутри зазора, так и на открытой поверхности. Скорость коррозионного процесса в этом случае определяется лишь скоростью протекания электродных реакций. Кинетика же электродных [c.247]

Электродные процессы, уменьшающие поляризацию, это процессы деполяризации. Деполяризация уменьшает смещение потенциалов у электродов и увеличивает скорость коррозии. Совмещенный график поляризационных кривых, выражающих зависимость скорости катодной и анодной реакций коррозионного процесса от потенциала, называется поляризационной коррозионной диаграммой (рис. 8.2), Наклон поляризационных кривых характеризует скорость протекания электродной реакции и находится в прямой зависимости от поляризационного сопротивления и силы тока чем меньше угол наклона, тем больше скорости электродной реакции, так как снижается сопротивление электрода протеканию на нем реакции. Величины tg а и tg р представляют собой соответственно поляризационные сопротивления катода и анода определяющие контролирующий фактор процесса коррозии (см. рис. 8.2). [c.203]

Высвобожденная энергия, как видно, значительно превышает все, что мы получали до сих пор. Условием ее высвобождения, т. е. условием осуществления этой реакции, является опять-таки достаточно высокая температура. Следует заметить, что описанный процесс не носит цепного характера просто при соответствующей температуре реагируют все ядра взятых для реакции компонентов. Из кривой, приведенной на рис. 35, видна сильная зависимость скорости протекания описанных двух реакций от темпера-ту ры. [c.76]

При ускоренных коррозионных испытаниях большую роль будет играть также частота смачивания по мере увеличения количества смачиваний в единицу времени коррозия будет возрастать. Наибольшее увеличение скорости коррозии при длительных испытаниях можно получить при смачивании приблизительно один раз в час дальнейшее увеличение частоты смачиваний лишь слабо влияет на повышение скорости процесса. Это, очевидно, связано с тем, что при определенной частоте смачиваний количество электролита, удерживающегося на поверхности, является таким, которое обеспечивает течение электрохимических реакций с максимальной скоростью. Дальнейшее увеличение частоты смачиваний, которое способствует более длительному пребыванию металла под воздействием более толстых слоев электролита, уменьшит скорость протекания катодной реакции и поэтому уже не может привести к заметному росту коррозии. Указанное выше хорошо иллюстрируется кривой, представленной на рис. 22. Кривая показывает зависимость скорости коррозии стали от частоты смачиваний 0,5-н. раствором хлористого натрия при испытании в течение одной недели. [c.46]

На поляризационных кривых, полученных в работе [15], нет острых переломов при определенных потенциалах, подобных перелому при потенциале ф (рис. 111,5), где пересекаются две прямые. Переход от одного закона кинетики к другому на самом деле совершается постепенно, а на поляризационных кривых имеются плавные закругления в местах перехода к прямолинейным участкам. Очевидно, что изменение лимитирующей стадии в пределах доступной поляризации возможно только в том случае, когда различие в скоростях протекания реакции по отдельным стадиям невелико. Это обстоятельство также способствует плавному переходу от одного линейного участка на кривой к другому. [c.116]

Снин ение концентрации H2S (ниже 0,01 %), а также восстановительной способности топочных газов резко снижает скорость коррозии. Снижение температуры топочных газов в пристенной области уменьшает вероятность протекания реакций топочных газов с оксидной пленкой, снижает скорость диффузии топочных газов через отложения, уменьшает глубину их проникновения в отложения. Максимум кривой скорости коррозии наб.додают при температуре стенки около 550 °С. [c.154]

Изменение тока во времени. Во многих случаях наблюдение за изменением силы тока во времени при наложении на электролитическую ячейку постоянной разности потенциалов представляет большой интерес, хотя с первого взгляда кажется, что снятие кривых 11 — 1 или I — идентично с методической стороны, поскольку изменение поляризации при постоянной силе тока в цепи и изменение силы тока при постоянной разности потенциалов на электродах — результат изменения переходного сопротивления электрод—раствор, характеризующего скорость протекания электрохимической реакции. Между тем в действительности кривые т) — и/ — не всегда равноценны. Выбор того или иного метода исследования определяется характером изменения скорости процесса. [c.33]

Авторотация. Кривая скоростей протекания пересекает прямую идеальной авторотации 1/ + w = О приблизительно при VIvb = —1,71 (вследствие разброса абсцисса V/vb точки пересечения находится в диапазоне от —1,6 до —1,8, см. рис. 3.8). Реальная авторотация происходит при большей скорости снижения, относящейся к режиму турбулентного следа. На этом режиме кривая скоростей протекания хорошо аппроксимируется прямой. Проводя прямую через точку пересечения с прямой идеальной авторотации (1/+и = 0, V/юш — —х) и граничную точку режима ветряка ((У + и)/ов = —1, V/vb = —2), получим уравнение [c.114]

При вертикальном снижении на авторотации суммарная мощность винта равна нулю Р— Т Vv)- -Ро = 0. Индуктивная мощность Ги и профильная мощность Pq компенсируется умень-щением в единицу времени потенциальной энергии TV. Пренебрегая профильной мощностью, получим уравнение идеальной авзоротации P = T V - -v) =0. Если же профильную мощность учитывать, то авторотация происходит при V 4-v = —Ро/Т. Следовательно, скорость снижения можно найти как абсциссу точки пересечения кривой скоростей протекания [т. е. графика зависимости V- -v)/Vb от V/Db] с прямой V v)/Va = —Pq/Рш-с использованием коэффициентов это уравнение записывается в виде [c.116]

Если предположить, что величины Ср и Ст на висении и на авторотации одинаковы (т. е. одинаковы коэффициент сопро-гивления и концевая скорость лопасти), то в левой части получается как раз та величина, которая определяет точку авторотации на кривой скоростей протекания. Следовательно, [c.117]

Пусть, например, состояние рабочего тела, характеризуемое оире-делениыми значениями давления р и удельного объема V в координатах и, р изображается точкой I (см, рис. 6, а). Термодинамический процесс, сопровождающийся изменением этих параметров, изображается кривой 1-2. Однако графическое изображение такого процесса оказывается справедливым лишь при выполнении вполне определенных условий. Действительно, если скорость протекания процесса 1-2 конец- [c.39]

В работе [16] отмечается, что низкий непродолжительный отжиг полностью устраняет возникающий после предварительного растяжения эффект Баушингера, в то время как упрочнение еще сохраняется. Более глубокий отжиг приводит к тому, что уже совпадающие между собой кривые растяжения и сжатия приближаются к исходной кривой деформирования. Вследствие того, что ориентированные дефекты в большей степени неравновесны, чем дефекты дезориентированные, процесс, протекающий при большей температуре и меньшей скорости, должен приводить к меньшему значению эффекта Баушингера по сравнению с процессом, протекающим при меньшей температуре или большей скорости нагружения. Вообще исследования закономерностей процесса упругопластического деформирования материала в условиях неизотермического нагружения необходимо связывать со скоростью протекания процесса деформирования. Диапазон скоростей деформирования, определяемый современными инженерными задачами, простирается от 10 до 10 с . Верхняя граница этого интервала скоростей определяется технологическими задачами взрывной сварки, ковки, штамповки, а нижняя — относится к случаю ползучести и релаксации напряжений. Ясно, что в столь широком диапазоне изменения скоростей деформирования не может быть единой зависимости, связывающей сопротивление деформированию со скоростью. Анализ экспериментальных данных показывает, что следует различать по крайней мере две зоны влияния скорости деформирования — статическую и зону высоких скоростей, динамическую (между этими зонами может лежать зона относительно слабого влияния скорости деформирования на процесс деформирования материала). Причем влияние малых скоростей деформирования на указанный процесс (порядка 10 —10 с ) с физической точки зрения объясняется наличием реологических эффектов (ползучестью), а больших скоростей (порядка 10 —10 с ) — наличием динамических эффектов. Анализируя результаты экспериментальных работ по растяжению образцов при различных скоростях и температурах, можно сформулировать два общих свойства простейшего уравнения состояния материала [17] о = f (е , Т, Р), где Т (Т ти тах)> Р (Рт1п> Ртах) Ртах <7 10 С [c.133]

Медь. На рис. 64 показаны кривые катодной поляризации меди в 0,1 Л/ растворе Na l для различных толщин пленки электролита (от 70 до 165 мк). Для сравнения приводится катодная поляризационная кривая,, снятая на меди, погруженной полностью в раствор этого же состава. Из приведенных кривых видно, что с уменьшением толщины пленки заметно изменяется скорость катодного процесса. При малых плотностях тока, т. е. на участке кривой, где скорость катодного процесса определяется скоростью протекания самой электрохимической реакции, трудно обнаружить какую-либо- [c.105]

Конденсация, как это видно из рисунка, приводит к гораздо большим разрушениям. Как для заранее нанесенных пленок, так и для конденсированных, имеется определенная толщина слоя, при которой наблюдается максимальная коррозия (175—250 мк). Наличие максимума на кривых хорошо объясняется на основании закономерностей элекрохими-ческого поведения железа, рассмотренных выше. В толстых слоях электролитов скорость коррозии падает из-за малой скорости протекания катодной реакции восстановления кислорода, а в весьма тонких можения анодной реакции ионизации металла. [c.353]

При потенциостатическом методе поляризации после достижения точки В наблюдаете яуменьшение тока (BF), свидетельствующее о пассивации металла, участок пассивного состояния FG) и затем увеличение тока G D), связанное так же, как и па гальваностатической кривой, с протеканием другого анодного процесса. Из этого следует, что из гальваностатической кривой нельзя определить потенциал полной пассивации Еаа (точка F), область пассивности FG) и величину тока в пассивном состоянии inn- Таким образом, преимущество потен-циостатического метода по сравнению с гальваностатическим состоит в том, что он позволяет установить закономерность скорости растворения металла в области потенциалов, наиболее интересной для изучения именно — в области пассивирования [c.48]

Скорость протекания термоядерной реакции зависит от произведения числа ядер определенной энергии на вероятность того, что реакция возникает при этой энергии. Малая вероятность реакции компенсируется наличием огромного числа протонов. На кривой рис. 90 показано максвелловское распределение в потоке частиц в зависимости от их энергии Е при температуре Г=20-10 градусов. Число частиц достигает максимума при Е=кТ и быстро убывает с дальнейшим ростом энергии. Зависимость эффективного сечения реакции от энергии частиц представлена кривой 2 (правая шкала ординат). В результате вклад ядер с разной энергией в общий выход термоядерной реакции, пропорциональный произведению (кривая 3), оказывается оптимальным не при средней, а при более зььсокой энергии 10 кэв и быстро убывает по обе стороны от этого максимума. [c.224]

При всех температурах на поверхности образцов отсутствовали видимые следы коррозионных поражений протекание раствора (скорость протекания 15 m Imuh), т. е. непрерывное его обновление у поверхности металла, не вызывает изменения характера кривой температура — время до растрескивания. [c.157]

Следует отметить, что иногда о скорости протекания процессов выделения каждого из металлов при совместном восстановлении их ионов судят на основании расположения суммарной поляризационной кривой относительнополяризационных кривых раздельного [c.116]

При различной скорости протекания катодного процесса в зависимости от условий изменяется также и направление катодной кривой Например, при ассимиляции электронов на катоде кислородом воздуха и при интенсивном досту 1е его начальный участок катодной кривой получается пологим. Наоборот, при торможении притока к катодной поверхности деполяризатора, в частности кислорода, катодная кривая будет круто направлена в сторону отрицательных значений потс-н- [c.58]

Наиболее существенными источниками погрещностей измерений разности температур калориметрическим термометром являются неизбежные ощибки, свяванные с ивмерением сопротивлений термометра и влияние термической инерции самого термометра. Применение электроизмерительной аппаратуры высокого класса и тщательное проведение измерений позволяют свести ощибки, обусловленные измерением сопротивлений, до тысячны.х долей градуса. Оценить порядок величины погрешности, обусловленной влиянием термической инерции термометра, не представляется возможным. Как бы мала ни была инерция калориметрического термометра, при значительной скорости протекания калориметрического опыта, ее влияние оказывается весьма ощутимым. Это обстоятельство кладет известный предел современной точности калориметрических измерений.. Многочисленные исследования, проведенные до сего времени с целью разработать методы учета влияния термической инерции при калориметрических измеррлниях, не привели к должным результатам. Сложность задачи заключается не столько в большой скорости калориметрического процесса, сколько в неопределенности вида кривой изменения температуры среды. Вид этой кривой зависит от многих факторов, и решить задачу в общем виде на основе современной теории теплообмена пока не удалось. [c.118]

В указанных подобластях для образцов ПТФЭ-1 с одинаковой термической предысторией имеет место простое термореологическое поведение. С другой стороны, как видно на рис. 3.6, участки обобщенных кривых, соответствующие этим подобластям, для различных режимов термообработки образцов имеют различные наклоны. Это свидетельствует о том, что наряду с температурой изменение удельного объема также оказывает влияние на скорость протекания релаксационных процессов. [c.98]

Так как для активации центров парообразования требуется время, то скорость протекания процесса также должна влиять на наклон кривых д,,- = (АТ) в области пузырькового кипения. Это предположение подтверждается опытами авторов по захо- [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...