Деформация диска 71 и далее

Деформация диска 71 и далее [c.245]

В результате упругого расчета — первого приближения для упругопластического расчета — получаем поле деформаций и напряжений в диске. Далее, для всех расчетных точек находим упругие значения интенсивности напряжений [c.369]

При выборе расчетной схемы и характера разбивки диска на конечные элементы учитывалась циклическая повторяемость деформаций диска при осевом смещении полумуфт с кратностью, равной числу пальцев муфты 2. Это дало возможность рассматривать лишь один сектор диска (см. рис. 4.1). Граничные условия задавались на контурах тп и к1, а также на контуре отверстия под армирующую втулку. Для всех узловых точек диска, принадлежащих прямым тп и к1, перемещения в направлении оси муфты принимались нулевыми, а для узловых точек диска, сопряженных с армирующей втулкой, перемещения принимались равными половине осевого смещения полумуфт Да- [c.99]

Зависимости средних величин шага бороздок и скорости от длины трещины для разных форм цикла вначале имеют практически линейный характер, что типично для случаев развития трещин в условиях постоянства деформации. Линейная зависимость шага бороздок и СРТ от длины трещины сохранялась до выхода трещины па поверхность центрального отверстия диска, когда она стала сквозной, В этот момент ее размер от очага в сторону переднего торца ступицы составлял примерно 5,5 мм. Далее на участке длиной около 5 мм ускоренное развитие трещины в сторону переднего торца ступицы прекратилось и СРТ, и шаг бороздок на этом участке оставались практически постоянными. Это было вызвано тем, что трещина в начале разворачивала фронт по оси диска, а сразу за этим начала врастать в массивную переднюю [c.496]

Существенным моментом в развитии разрушения является изменение ориентировки плоскости трещины в стенке стрингера при резком возрастании скорости роста трещины. Такая ситуация обусловлена переходом в развитии трещины от поверхностной, по форме фронта, к сквозной. Переход от сквозной трещины к поверхностной сопровождается возрастанием степени стеснения пластической деформации. Противоположный переход (от поверхностной к сквозной трещине) сопровождается снижением стечения пластической деформации материала вдоль фронта трещины. Это явление сопровождается резким возрастанием скорости роста трещины при неизменном внешнем воздействии на материал. Сказанное может быть проиллюстрировано результатами стендовых испытаний диска компрессора из титанового сплава ВТЗ-1, проведенных при постоянной деформации его ступичной части диска двигателя Д-30 (см. главу 9). В диске первоначально распространилась поверхностная трещина в тонкой ступичной части при линейном нарастании шага усталостных бороздок по глубине трещины. Далее, когда она стала распространяться с возрастанием длины фронта, входя в полотно диска, скорость роста трещины упала. Однако, как только трещина стала сквозной, ее скорость резко возросла. [c.735]

Далее по формулам (4.8)—(4.10) и изложенной в п. 4 методике расчета определяем усилия Р,- с учетом упруго-пластической деформации соответствующих зубцов. Эти усилия имеют следующие значения Р = 865 я Р, = 5580 н Рд = 9420 н Р = И 360 н. Из рассмотрения рис. 15 и 16 следует, что для лопатки предельное усилие P pg = 12 300 н (обозначено № 3), а для диска Р р д = = 14 700 н (обозначено № 4). [c.63]

Далее можно найти распределение деформаций по лопаткам и диску. .. . [c.74]

Проследим кинетику напряжений и деформаций в диске, рассчитанную без учета ползучести. На рис. 3.21, б показано развитие пластических зон в диске, для чего построено распределение накопленной пластической деформации е,р в зависимости от номеров циклов, отмеченных цифрами. На рис. 3.21, а дана расчетная схема диска и указаны радиусы и номер зон. Максимальные пластические деформации от цикла к циклу развиваются в трех зонах. Наибольшие пластические деформации у внутреннего контура диска, причем (см. рис. 3.21, б) за семь циклов и далее пластические деформации не стабилизируются и продолжают накапливаться в отмеченных трех зонах. На рис. 3.22 показан путь деформирования при циклическом нагружении диска в координатах е, и eg [c.108]

Из (6.67) и (6.55)-, представляющих собой граничные условия для контуров г = Ь и г — а, определяют неизвестные V (а) и V(i) (а), т. е. начальные параметры Ui (а), (а), 7(a), (а), (а), (о). Перемещения и их производные во всех точках по радиусу диска определяют из (6.65) и (6.64). Далее из (6.28)— (6.30) могут быть найдены деформации, а из (6.31) и (6.32) напряжения во всех точках трехслойной части рабочего колеса. Напряжения в ступичной части определяют по известным формулам в зависимости от принятой расчетной схемы. [c.193]

При приближении вращающейся лопасти несущего винта к вихревому следу предыдущей лопасти аэродинамические нагрузки на ней сильно меняются в зависимости от относительного положения следа и лопасти. Поэтому для определения переменных индуктивных скоростей и аэродинамических нагрузок в первую очередь нужно установить форму системы вихрей. При вращении лопасти с нее сходят как продольные, так и поперечные вихри. Далее элементы этих вихрей переносятся с местной скоростью воздушного потока, складывающейся из скорости невозмущенного потока и скорости, которую индуцирует на соответствующем элементе система вихрей винта. В предположении постоянства индуктивной скорости сходящая с вращающейся лопасти пелена вихрей имеет вид скошенной винтовой поверхности. На самом деле индуктивные скорости в разных точках пелены вихрей (как и на диске винта) существенно различны. Поэтому действительная форма пелены вихрей, определяемая путем интегрирования перемещений ее точек в неоднородном поле местных скоростей, существенно отличается от упомянутой идеальной пелены. На большом расстоянии вниз по потоку система вихрей винта стремится свернуться в два вихревых жгута, подобных концевым вихрям кругового крыла. Однако для определения нагрузок существенны деформации пелены только вблизи диска винта, и в особенности положение элементов концевых вихрей нри первом приближении их к последующей лопасти. Явление взаимодействия свободного вихря с лопастью не исчерпывается возникновением на лопасти соответствующих аэродинамических нагрузок. Лопасть в свою очередь влияет на вихрь, вызывая значительное изменение скорости [c.671]

Две установки подобного типа для термической обработки дисков бортовых фрикционов тракторов ТДТ-40М и ТДТ-55 внедрены на Онежском тракторном заводе, на Харьковском заводе тракторных двигателей. Чебоксарском заводе промышленных тракторов. Значительное снижение деформации при иовом технологическом процессе позволило применять для изготовления дисков прокат меньшей толщины, что дало экономию металла свыше 500 т в год, снизило расход инструмента и трудоемкость шлифования. Автоматизация процесса позволила ликвидировать ручной труд и сэкономить производственные площади. [c.572]

Далее определим, как распределены касательные напряжения в сечении стержня и как они связаны с деформацией. Вырежем из стержня диск достаточно малой высоты с11 на расстоянии I от неподвижного основания и положим, что нижнее основание этого диска при закручивании повернулось на угол ф, а верхнее — На угол ф + ф. Из этого диска вырежем кольцо с внутренним радиусом г и внешним г- - йг (рис. 235, б). Тогда все кубики, вырезанные из кольца, будут иметь одинаковую деформацию сдвига, на один и тот же угол йа. Так как верхнее основа- [c.295]

Далее строят диаграмму напряжений ио радиусу, учитывая, что на наружной и внутренней окружности диска радиальные напряжения равны нулю. Приняв линейное распределение напряжений по сечению колец, проводят линии напряжений по сечению крайних (т. е. наружного и внутреннего) колец. Далее экстраполируют линии напряжений на размер прореза между соседними кольцами. Таким образом определяют приближенно радиальные напряжения на внешней поверхности второго кольца снаружи и на внутренней поверхности второго центрального кольца. Далее по формуле (4), подставляя соответствующие значения радиусов и деформаций, устанавливают радиальные напряжения на других поверхностях вторых колец. [c.53]

Применяя мембранную аналогию к стержням такого вида, мы должны согласно 16 наложить на мембрану (опорный контур которой идентичен внешней границе рассматриваемого профиля) абсолютно жесткий плоский диск, имеющий форму внутренней границы профиля. Далее надо нагрузить как свободную от диска поверхность мембраны, так и диск одинаковым равномерным нормальным давлением, обеспечив, кроме того, чтобы диск имел свободу перемещения только в направлении, перпендикулярном его плоскости. Нетрудно видеть, что деформация такой мембраны будет определяться в основном нагрузкой, передаваемой на нее со стороны диска. Что касается нагрузки, действующей на мембрану непосредственно, то ее влиянием [c.274]

Результаты исследований в области теории малых упруго-пластических деформаций, а также обобщение теорем о работе сил упруго-пластических деформирующихся систем позволили рассмотреть предельные состояния конструкций и их элементов по критерию допустимых перемещений и допустимых нагрузок. Применение метода переменных параметров упругости и итерации для составления и решения соответствующих уравнений в ряде случаев в интегральной форме дало возможность решить большой круг конкретных задач расчета по предельным состояниям для брусьев, пластинок, дисков, оболочек, толстостенных резервуаров. Тем самым была найдена возможность использования резервов несущей способности детален и конструкций, связанных с уируго-нластическим нерераспределением напряжений и параметрами диаграммы деформирования материала. [c.41]

Случай малой силы сухого трения. Для получения зависимости прогибов ротора от оборотов необходимо прежде всего вычислить прогибы ротора под диском, считая его трехопорным, по формуле (VI. 5). Аналогичные вычисления необходимо сделать и для двухопорной схемы ротора. Прогибы в этом случае определяются по формуле (VI. 5), но коэффициенты а, Ь, с, d уже вычисляются по приведенным ниже соотношениям. Далее, необходимо вычислить величины прогибов в момент вступления в работу ограничителей деформации в опоре, что может быть либо при малой величине зазора, либо при большом дисбалансе, либо при неудачном выборе величины затяжки пружин. Следует заметить, что по эксплуатационным и конструктивным соображениям параметры опоры нужно подобрать так, чтобы при нормальных и повышенных дисбалансах ограничители не действовали их работу можно допустить только при аварийных величинах дисбаланса. На фиг. 87 представлен возможный вид решений при величине эксцентриситета е = 0,002 см, который обычно бывает при эксплуатации газовой турбины. Следует заметить, что эта величина эксцентриситета приблизительно в 10 раз больше величины, устанавливаемой на балансировочном станке. Возрастание дисбаланса объясняется тем, что газовая турбина работает в условиях высокой температуры ее диск часто находится в пластическом состоянии, наблюдается вытяжка лопаток, замков и пр. Более того, возможна и некоторая расцентровка деталей ротора. При возникновении дефектов у турбины обгара кончиков лопаток, обрыва их частей и т. д., эксцентриситеты могут быть более е = 0,01 см. Так, обрыв одной лопатки вызывает эксцентриситет е = 0,1 см. Такие величины дисбалансов будем называть аварийными. [c.180]

Теория элемента лопасти представляет собой распространение теории несущей линии на вращающееся крыло. В линеаризованной вихревой модели пелена вихрей состоит из спиральных продольных вихрей, тянущихся за каждой лопастью. В случае невращающегося крыла деформациями вихревой пелены и сворачиванием концевых вихрей обычно -можно пренебречь, поскольку элементы вихрей уносятся вниз по потоку и удаляются от крыла. Вращающаяся же лопасть, напротив, постоянно приближается к элементам пелены вихрей, сходящих с лопасти винта, идущей впереди рассматриваемой. Поэтому модель пелены вихрей, используемая для расчета индуктивных скоростей на лопасти, должна быть более детальной и точной, чем в случае крыла. Сходящие с концов лопастей участки вихревой пелены быстро сворачиваются в концевые вихревые жгуты, которые лучше описываются вихревой нитью, чем пеленой вихрей. Для многих режимов полета требуется учитывать деформации концевых вихревых жгутов, вызываемые созданными этими жгутами индуктивными скоростями, так как без этого не удается произвести достаточно точный расчет нагрузок. В излагаемых далее простых способах расчета индуктивной скорости используется схема активного диска. Это позволяет определять среднюю индуктивную скорость по закону сохране ния количества движения. [c.430]

Здесь и далее точкой обозначается дифференцирование по времени. В этих соотношениях у удельный вес материала диска ш" — скорость радиального перемещения в произвольной точке дисра, обусловленного ползучестью материала / = /"о + — текущая координата точки — координата точки в начальный момент времени ш" = ш (г, i) — радиальное перемещение, обусловлен-, ное развивающимися деформациями ползучести и связанное со скоростью ра-. диального перемещения соотношением [c.189]

Огержень можно разбить мысленно на достаточно тонкие диски, такие, что при закручивании отрезок винтовой линии можно считать прямым внутри диска. Вырежем из диска кольцо, а из кольца — небольшой кубик (см. далее рис. 235, б). Так как диск очень тонок, то при деформации стержня верхняя грань кубика сдвинется относительно нижней (боковые грани покосятся), угол между боковыми гранями и нижней гранью будет отличаться от прямого. [c.293]

Механизм повышенной диффузии растворенных атомов только за счет избытка вакансий не может, однако, объяснить, почему продолжительность процесса образования скоплении намного больше для одних растворенных атомов, чем для других в одном и том же растворителе. В сплавах А1 —2п и А1 —А время завершения роста зон близко ко времени, необходимому для отжига сверхравновесной концентрации вакансий в алюминии, а рост зон в сплаве А1 — Си более чем на порядок продолжительнее [67]. Сайнз и др. (68] рассмотрели даль-нодействующее упругое взаимодействие в меди между выделениями в форме диска и вакансиями и пришли к выводу, что оно достаточно сильно связывает вакансии с выделениями, чтобы объяснить длительное время жизни вакансий в закаленном сплаве А1—-Си. А энергия деформации сферических выделений в сплаве А1 — 2п недостаточна, чтобы намного увеличить время жизни вакансий в этом сплаве. Энтвистл [69] наблюдал процессы неустановившейся релаксации в закаленном и состаренном дюралюминии (А1 — Си — М — 5 ). Эти процессы необъяснимы с позиций предложенной теории. Берри [70] полагает, что эти неупругие явления результат переориентации напряжений внутри скоплений. Поскольку неупругие явления относятся к неустановившимся процессам, он полагает, что вакансии временно захватываются атомами выделений, принимая тем самым участие в переориентации. [c.345]

Иными словами, твердые тела одновременно обладают некоторым сопротивлением начальной пластической деформации или пределом текучести (в этом их отличие от собственно жидкостей) и существенной зависимостью этого сопротивления от скорости (т. е. вязким поведением, подобно поведению вязких жидкостей). Явление по,тзучести, т. е. постепенного нарастания остаточной деформации во времени при достаточной температуре, есть важнейшее проявление вязко-пластических особенностей материалов. Подобно теориям пластичности (см. п. 5) на основе механики сплошных однородных сред, развиты математические теории ползучести, на основе которых проведены многочисленные расчеты [15]. Они позволили определить кривые релаксации по кривым ползучести (и наоборот), рассчитать ползучесть при сложных напряженных состояниях для труб под внутренним давлением, пластин, оболочек, вращающихся дисков и т. п. Далее, по кривым ползучести при простом напряженном состоянии (обычно при растяжении) и постоянной температуре рассчитана [c.138]

Перейдем теперь к изложению постановки задачи. Пусть кругЯый диск радиуса Л и плотности р, подверженный действию сил тяжести и находящийся в условиях плоской деформации, на дугах Ъа и аЪ своей граничной окружности усилен двумя одинаковыми кольцеобразными накладками малой толщины к. Далее, [c.221]

В работе А. А. Баблояна и А. П. Мелконяна рассматривается осесимметричная задача о взаимодействии полого бесконечного упругого цилиндра, внутренний радиус которого Ки а внешний с насаженными по внешней поверхности жесткими дисками одинаковой ширины 2а и равноудаленными друг от друга на расстояние 2(Ь—а). Предполагается, что касательные напряжения на поверхности цилиндр. отсутствуют как под дисками, так и вне, а между дисками и на внутренней поверхности приложены радиальные нагрузки. Далее в предположении, что граничные условия по всей длйне цилиндра являются периодическим повторением граничных условий, заданных прн ]г]< 6, можно рассматривать деформацию части цилиндра в интервале [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...