Распределение напряжений линейное

Коммутатор (фиг. 71) состоит из трёх стоек—двух стоек с гнёздами для включения линий и батарей и одной токораспределительной стойки, служащей для распределения напряжений линейных и местных батарей по отдельным аппаратам. [c.614]

В поперечных сечениях вала возникают только касательные напряжения, распределенные по линейному закону (рис. 2.2) [c.17]

Основные методы вычисления КИН можно разделить на следующие прямой метод, метод линейного интегрирования и метод податливости. Прямой метод вычисления КИН наиболее очевиден и основывается на том факте, что распределение напряжений или перемещений вблизи вершины трещины описывается зависимостями, однозначно связанными с КИН. Зная распределение напряжений или перемещений вблизи вершины трещины, можно определить величину КИН. Как показывают расчеты, для вычисления КИН этим методом нужна очень мелкая сетка К 5, что приводит к большим потребностям в оперативной памяти и времени счета на ЭВМ [270, 294, 299, 432]. К прямым методам можно отнести также методы, в которых используется специальный элемент, учитывающий вид особенности напряжений в вершине трещины [291]. В этом случае количество КЭ, необходимое для определения КИН, значительно сокращается. [c.195]

Если опасное сечение известно, то в нем нужно отыскать опасные точки. Наглядное представление о распределении напряжений о (М ) и а (Mj) по поперечному сечению бруса дают соответствующие эпюры, представленные на рис. 322, б. Для построения эпюры суммарных напряжений а . необходимо провести базис эпюры перпендикулярно к нейтральной линии. Так как из формулы (12.1) следует, что эпюра а линейна, то для ее построения кроме известной нулевой точки достаточно вычислить какую-либо одну ординату, например для точки А. Очевидно наиболее напряженными точками сечения будут точки, наиболее удаленные от нейтральной линии — точки Д и В (рис. 322, б). В данном случае в точке А действует наибольшее растягивающее, а в точке В — наибольшее сжимающее напряжение. [c.334]

Первые три слагаемых хорошо известны по предыдущему и в пояснениях не нуждаются. Что же касается четвертого, то оно характеризует изменения, вносимые в линейные зaiраспределения напряжений депланацией сечения. Силовой мерой этой депланации является бимомент. [c.351]

С помощью метода упругих решений выполнены решения задач о распределении напряжений при осесимметричном нагреве применительно к точечным электрозаклепочным сварным соединениям, а также о напряжениях в бесконечной пластине при нагреве ее движущимся линейным источником и др. [c.418]

Линейное распределение напряжений. Обратимся к полиному третьей степени [c.135]

Рассмотрим изгиб бруса прямоугольного сечения из материала, упрочняющегося по линейному закону, при модуле упрочнения Ет- Распределение напряжений по сечению бруса показано на рис. 72. Для границ упругой зоны имеет место зависимость [c.122]

Консольная балка двутаврового поперечного сечения на" гружена в наклонной плоскости zOs сосредоточенной силой и нагрузкой, распределенной по линейному закону (см. рисунок). Вычислить нормальные напряжения в точках 1, 2, 3 а 4 сечения, расположенного у заделки, построить эпюру а в этом сечении и определить положение нулевой линии. [c.190]

Вместе с тем теоретические и экспериментальные исследования показывают, что размер зоны очень большой концентрации напряжений весьма мал и уже в достаточной близости от концов ш,ели линейная теория упругости и полученные выше решения правильно описывают распределение напряжений. Например, Г. Нейбер [42] отмечает, что у острых надрезов стальных образцов характерный размер зоны, в которой действительные характеристики состояния материала существенно отличаются от полученных результатов по линейной теории упругости, имеет порядок 0,5 мм. [c.325]

Вблизи тех сечений, где приложены сосредоточенные силы, формула (3.2.2), конечно, теряет силу. Однако принцип Сен-Ве-нана и здесь, как и при растяжении —сжатии, позволяет утверждать, что область нарушения линейного закона распределения напряжений изгиба простирается на длину порядка поперечного размера сечения h. [c.80]

Второй член, линейно зависящий от i/ и отражающий неравномерность распределения напряжений по толщине стенки, в технической теории отбрасывается и касательное напряжение считается постоянным [c.298]

Задачу о чистом изгибе будем решать обратным методом в напряжениях. Для прямоугольной пластинки (рис. 16), изгибаемой двумя парами с моментом М, приложенными к торцам и распределенными по линейному закону, в сопротивлении [c.65]

Если распределение пары на торцах не следует линейному закону, то и распределение напряжений будет более сложным и переменным по длине. Однако на основании принципа Сен-Венана такое отличие будет наблюдаться только вблизи торцов, а на остальной части пластинки распределение напряжений будет следовать закону (5.23). [c.66]

Линейное распределение напряжений [c.150]

Распределение напряжений следует линейному закону, как показано на рис. 160, а. Вычисляя величину крутящего момента, [c.314]

Подставляя в это равенство значения производных, определяемые уравнениями (37) и (38), мы можем найти граничные значения ф. Следует заметить, что при определении первых производных по формуле (38) появятся две постоянные интегрирования, скажем, А Л В, а интегрирование й уравнении (39) введет третью постоянную, скажем. С, в силу чего окончательное выражение для ф будет содержать линейную функцию Ах -Ву С. Поскольку компоненты напряжений представляются вторыми производными от функции ф, эта линейная функция не повлияет на распределение напряжений, и постоянные А, В, С можно выбрать произвольно. [c.541]

При рассмотрении построенной эпюры напряжений следует учитывать, что в зонах приложения внешних моментов имеет место отклонение действительного закона распределения напряжений в сечении от полученного линейного. Однако, согласно принципу Сен-Венана, эти отклонения носят местных характер и практически не распространяются по оси за пределы расстояний порядка диаметра сечения. [c.121]

При выводе формул для чистого изгиба прямого стержня не было сделано произвольных допущений и найденное решение в этом смысле можно рассматривать как точное. Однако следует иметь в виду, что в рассматриваемой задаче не конкретизирован характер распределения внешних сил. Считается только, что во всех случаях эти силы сводятся к равнодействующим моментам, приложенным к торцам стержня. Решение будет точным только для случая, если внешние силы на торцах распределены по тому же линейному закону, что и во всех поперечных сечениях. Практически это условие, понятно, никогда не соблюдается, и в окрестности торцевых сечений законы распределения напряжений далеки от тех, которые следуют из теории чистого изгиба. В соответствии с принципом Сен-Венана имеется возможность, однако, краевую зону исключить, как это показано, например, на рис. 4.18. Тогда для средней части стержня все выведенные выше формулы сохраняют свою силу и могут рассматриваться как точные. [c.174]

Если мы сумеем обеспечить тот же линейный закон распределения напряжений по торцу разрезанного бруса, что и для целого (рис. 236, в), то разделить брус на две части, не нарушая его работы, можно. Конструктивно выполнить это нетрудно. Для этого достаточно, например, дать жесткий захват для обеих разрезанных частей на концах бруса (рис. 237). [c.130]

Нейтральная линия делит сечение на две части. По одну сторону от нейтральной линии возникают растягивающие, а по другую — сжимающие напряжения. Так как закон распределения напряжений в поперечном сечении линейный, то он будет линейным и в направлении, перпендикулярном нейтральной линии (рис. 30). [c.31]

Этот результат показывает, что полый вал, будучи одинаковым по прочности, вдвое легче сплошного. Объясняется это тем, что вследствие линейного распределения напряжений внутренние слои мало нагружены. [c.186]

Как отмечалось, при чистом изгибе по одну сторону от нейтрального слоя происходит простое растяжение, по другую — сжатие. Распределение напряжений по высоте сечения показано на рис. 12.7. Следовательно, при чистом изгибе имеет место линейное напряженное состояние в зоне растяжения ст1 > О, стг = 03 = О, в зоне сжатия оз <0, 0( = Оз = 0. [c.197]

Функция и (х, у) называется функцией напряжений Эри. Любая функция Эри и (х, у) определяет, согласно (1.28), распределение напряжений, удовлетворяющее уравнениям равновесия (1.27). Очевидно, что для данного распределения напряжений функция Эри определяется только с точностью до несущественной произвольной аддитивной линейной функции от х и у. Формулы (1.28) являются следствием только универсальных уравнений равновесия, и поэтому они верны в случае плоских задач (1.2) в сплошных средах с произвольными свойствами (упругой, пластической и др.). [c.490]

При косом изгибе, как и при прямом, закон распределения напряжений линейный. Зная максимальные напряжения, можно построить эпюру напряжений. Хотя пространственные. эпюры более наглядны (рис. 2.113, б 2.113, е), чаще строят плоские эпюры. На рис. 2.115 показано построение плоских эпюр для случая, соответствующего рис. 2.113. Дловие прочности при косом изгибе будет иметь вид [c.305]

Как отмечено уже выше, методы, развитые здесь для простейшего случая, могут быть углублены в направлении разыскания распределения напряжений линейных или квадратичных и т. д. относительно г. Таким путем можно получить, задава гсь линейным относигельно г распределением напряжений по оси г, напряженное состояние стержня, закрепленного на одном конце и изгибаемого силой на свободном конце, из квадратичного распределения напряжения относительно г получается напряженное состояние стержня при изгибе под действием его собственного веса. Эти задачи удобнее решать, исходя из напряжений, а не из перемещений, так как в последнем случае степень зависимости от г повышается на единицу. [c.117]

Г иг Гиперболаческий зАкон распределения напряжений Линейный закон распределения на-пряжений Погрешность тах- % [c.312]

От действия момента на левой половине стыка напряжения смятия возрастают, а на правой — уменьшаются. Принимаем, что напряжения на стыке от момента распределены по линейному закону (см, эпюру на рис. 5.41) аналогично распределению напряжений изгиба при нейтральной оси, сонпадаю-щей с осью симметрии стыка. Тогда паибольшне напряжения от момента [c.85]

Выражение (б) показывает, что нормальные напряжения по высоте сечения изменяются по линейному закону, т. е. напряжение в произвольной точке поперечного сечения прямо пропорционально ее растоянию у до нейтральной оси. Распределение напряжений ио высоте сечения показано на рис. 2.118. Эпюра условно совмещена с плоскостью чертежа (на самом деле напряжения перпендикулярны этой плоскости). Максимальные напряжения возникают в точках, наиболее удаленных от нейтральной оси в точках же нейтральной оси напряжения отсутствуют. [c.270]

На рис. 6.45 показано распределение напряжений в точках г = О по высоте сечения от приложения силы Р на площади круга малого радиуса с = 0,25 б [35, с. 87]. Оно получено без использования гипотез тонких пластин с учетом объемного напряженного состояния. Все напряжения указаны в безразмерной форме — они отнесены к величине ао = Р/(лД ) так, = fr/ao Tq = ae/oo q = qloa, = Ог/Од. Пунктиром показано линейное распределение напряже- [c.192]

Так, для тела в виде бесконечной упругой пластины единичной толщины от нагрузок Х = (7 - onst и Z, = Qy = onst, равномерно распределенных вдоль линейного ГЭ длиной 2а, можно получить следуюш,ие выражения для напряжений в произвольной точке [c.272]

В тех случаях, когда в основном потоке принимается условие постоянства касательного напряжения, линейный закон распределения скоростей в вязком подслое дает результаты, соответствующие многочисленным экспериментам. При этом полученные выражения являются очень простыми и легко поддаются анмизу. [c.64]

Если величины ссц постоянны, то распределение температуры, линейно зависящее от координат, не вызывает напряжений в теле. Действительно, уравнения совместности содержат только вторые производные от компонент деформации, следовательно, они будут удовлетворены тождественно, если ец = е] представляют собою лпнеппые функции от х Конечно, при этом предполагается, что поверхность тела не закреплена, в противном случае может оказаться, что перемещения, соответствующие данной системе деформаций и определенные по формулам Чезаро ( 7.3), окажутся недопустимыми вследствие граничных условий тогда в местах закрепления возникнут реактивные силы, которые вызовут напряжения в теле. [c.385]

Введем в рассмотрение усилия и моменты предположив, что распределение напряжений по толщине по-прежнему линейно, т. е. дается формулами (12.4.4). При вычислении функционала Рейснера, строго говоря, при интегрировании по толщине необходимо учитывать кривизну, т. е. производить интегрирование но площади элемента, изображенного на рис. 12.13.1. Если пренебречь этим обстоятельством, то, как легко показать, ошибка будет опять иметь порядок h/R. Таким образом, с точностью до членов указанного порядка малости функционал Рейснера для оболочки имеет в основном структуру функционала (12.5.13) с той разницей, что вместо величин w at. в нем будут фигурировать параметры изменения кривизны Хаэ- [c.420]

Впервые изучение местных напряжений провел эксперименталь- X но Карус Вильсон ). Проводя опыты с прямоугольной балкой из стекла па двух опорах (рис. 57), нагруженной в центре, и используя поляризованный свет (см. стр. 163), он 1[оказал, что в точке А, где приложена нагрузка, распределение напряжений близко к тому, которое наблюдается в иолубесконечпой пластинке под действием нормальной сосредоточенной силы. Вдоль поперечного сечения AD нормальное напряжение не следует линейному закону, [c.128]

Рис. 102 показывает картину полос для кривого бруса ), изгибаемого моментами М. Внешний радиус бруса втрое превышает его внутренний радиус. Максимальный порядок полосы на правом конце как на нижней, так и на верхней грани равен 9. Регулярное расположение полос указывает на линейное распределение наиряженин изгиба в поперечном сечении. Порядки полос, отмеченные на верхнем конце стержня, показывают распределение напряжений в искривленной части (полная модель распространялась за верхнюю грань, которая являлась для нее плоскостью симметрш ). Эти полосы показывают, что сжимающее напряжение на внутренней грани и.меет порядок 13,5, а растягивающее напряжение на внешней грани —6,7. Эти значения с весьма большой точностью пропорциональны напряжениям теоретического точного решения , которые даны в последней строке таблицы на стр. 91. [c.170]

По аналогии с точечными, линейными и поверхностными дефектами можно наметить группу объемных дефектов. Объемные дефекты согласно классификации не являются малыми во всех трех измерениях. К ним можно отнести скопления точечных дефектов типа пор, а также системы дислокаций, распределенных в объеме кристалла. Другими словами, благодаря наличию в кристалле точечных, линейных и плоских дефектов кристаллическая решетка может отклоняться от идеальной структуры в больших объемах кристалла. Кроме того, к объемным дефектам, например в монокристалле, можно отнести кристаллики с иной структурой или ориентацией решетки. В структуре кристалла будут значительные различия между центром дефекта и матрицей, а в матрице возникнут смещения атомов, убывающие с удалением от ядра дефекта. Таким образом, наличие фаз, дисперсных выделений, различных включений, в том числе неметаллических, неравномерность распределения напряжений и деформаций в макрообъемах также относятся к объемным дефектам. [c.42]

Одностороннее расположение электродов приводит к неравномерному распределению напряженности ноля но высоте шва. Ослабление поля вдоль оси X можно приближенно оценить, заменяя ленточные электроды линейным диполем — двумя параллельными, разноименно заряженными нитями. В этом случае [22] нанряжен- [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...