Клин упругий

Эксцентричный воздушный зазор Ступенчатые полюса Магнитные клинья Упругая подвеска магнитной системы [c.244]

Расклинивание жестким клином упругого клина с входящим углом и трещиной на биссектрисе. ..................... 803 [c.461]

В зависимости от конструкции затвора задвижки делятся на клиновые, параллельные и шиберные. В клиновых задвижках затвор выполнен в виде клина, расположенного в корпусе, с наклонными уплотнительными поверхностями (седлами). Различают задвижки с клином, упругим клином и двухдисковые. Затвор параллельных задвижек выполнен в виде параллельного диска или в виде параллельных дисков с их внутренним распором. [c.93]

Реверсивные подшипники синусоидального профиля (вид г) при одинаковом / оД обладают несколько большей несущей способностью, чем подшипники с двухсторонними скосами. Механическая обработка их значительно сложнее. В конструкции д волнистость создается упругой деформацией несущего диска 1 посредством клиньев 2. Конструкция допускает регулировку величины 0- [c.429]

Гидродинамическая теория смазки позволяет определить несущую способность масляного клина в зазоре с жесткими стенками, например, в подшипниках скольжения (см. 18.5). Применить эту теорию для объяснения процессов смазки зубчатых передач оказалось невозможно, прежде всего из-за того, что в контакте зубчатых передач возникают очень высокие давления. Величина этих давлений зависит не только от внешней нагрузки и геометрических размеров контактирующих поверхностей, но и от упругих свойств этих поверхностей. Это вынуждает при рассмотрении процессов смазки зубчатого зацепления учитывать как гидродинамические эффекты, происходящие в контакте, так и упругие деформации контактирующих поверхностей. Задача осложняется еще и тем, что эти процессы оказываются взаимозависимыми. [c.147]

Первые две главы посвящены выводу основных уравнений теории упругости для пространственной и плоской задач. В качестве приложения плоской задачи приводится расчет толстостенных цилиндров с днищем от внутреннего и внешнего давления и вращающихся дисков. Исследуются напряжения при действии силы на острие клина и полуплоскость. В пособии рассматриваются контактные напряжения и деформации при сжатии сферических и цилиндрических тел, дан расчет тонких пластин и цилиндрических оболочек, рассматривается кручение стержней прямоугольного, круглого постоянного и переменного сечений, дается понятие о задачах термоупругости, приводятся расчет цилиндров и дисков на изменение температуры, общие уравнения теории пластичности, рассматривается плоская задача, приводятся примеры. [c.3]

Представляется естественным к точкам, в которых нарушается регулярность решения, относить и те точки, в которых происходит изменение характера краевых условий (даже, если сама граница гладкая). Указанные особенности нельзя выявить заранее, однако весьма важные сведения могут быть все же получены. В работе [122], относящейся к поведению решения общих эллиптических краевых задач (и, следовательно, задач теории упругости) в окрестности нерегулярных точек границы, установлены следующие результаты. Показано, что решение в окрестности этих точек представляется в виде асимптотического ряда и бесконечного дифференцируемой функции. Слагаемые этого ряда содержат специальные решения однородных краевых задач для модельных областей (для конуса, если на поверхности коническая точка, для клина, если угловая линия). Эти решения зависят только от локальных характеристик (величины телесного или плоского угла и типа краевых условий). В ряде случаев (они далее будут подробно рассмотрены) построение этих решений сводится к трансцендентным уравнениям. Величины же коэффициентов при них зависят от задачи в целом. [c.306]

Перейдем теперь к рассмотрению плоской задачи теории упругости для области с угловой точкой. Исследуем задачу для клина. Перепишем уравнения Ламе в полярной системе координат [c.312]

Пусть упругая среда занимает область в форме клина. Воспользуемся полярной системой координат г, 0), в которой функция Эйри и (4.20) гл. III должна удовлетворять уравнению [c.462]

Изложим метод построения точных аналитических решений пространственных динамических задач теории упругости для клина при смешанных ) граничных условиях [47], который включает в себя как интегральные преобразования, так и выделение особенностей изображений искомых функций в окрестности ребра. [c.502]

Рассмотрим упругую среду, заполняющую область г > 0, о < ф < я//, —оо < 2 < оо и граничащую с клином п/1 <. <Ф<2я), на сторонах которого ф = 0, п/1 заданы условия W( , = 0, = о.рг = о, где г, ф, 2 — цилиндрические координаты [c.502]

Из приведенного исследования видно, что добавочная упругая часть решения сравнима по величине с дифракционной частью акустического решения не только в окрестности ребра клина, но и вблизи фронта дифракционной волны 3, и, следовательно, упругая задача существенно отличается от акустической не только вблизи ребра клина, но, вообще говоря, во всей области дифракции г + го < [ (т + Го) — г ] [c.514]

Если толщина балки к в зависимости от х меняется не слишком быстро, т. е. если угол расширения балки мал, полученное решение точно совпадает с решением, полученным методами теории упругости для клина. [c.163]

Растяжки представляют собой металлические упругие нити (прямые пружины), которые растягиваются и закрепляются к корпусу прибора посредством пружин-рессор (рис. 24.5, б, в, г). На растяжках подвешивается подвижная система прибора. Концы растяжек и подвесов крепятся винтовыми зажимами, клиньями н пайками (рис. 24.5, в—ж). [c.341]

Здесь А, р, С — положительные постоянные и Л -f С < 1. Численные значения постоянных у, р, С, Л равны у = 0,1 yт Р = = 0,08 сут 1 С = 0,05 А = 0,85. На рис. 2.4.2 показаны зависимости функции F (i, 0) из (4.7) от угла 0 в момент времени Т при наращивании упругого клина (4.20) и вязкоупругого стареющего клина при Г = 40 сут и Г = 5 сут. [c.99]

Образец 1 одним концом жестко укреплен в захвате 2, установленном на штанге 3, которая с помощью двух шарикоподшипников 4 установлена на станине машины и соединена с ней упругим трубчатым динамометром 5. Второй конец образца закреплен в активном захвате 6, который совершает колебательные движения с помощью штанги 7, ось которой проходит через геометрический центр образца. Эта штанга установлена на станине машины на двух шарикоподшипниках 8 и приводится в колебательное движение от электродвигателя с помощью эксцентрика 9 и рычагов 10 и 11. Рычаг 12, с помощью которого активный захват 6 соединяется со штангой 7, закреплен на ней посредством цангового зажима через разрезную текстолитовую втулку. Образец 1 и концы штанг 3 и 7 введены в теплоизолированную пенопластом рабочую камеру 13. Угол поворота активного захвата можно менять на ходу машины от нуля до максимального значения с помощью возбудителя динамических перемещений [1]. Машина обеспечивает нагружение образца чистым изгибом с максимальным изгибающим моментом до 10 кгм. Для этого активный захват снабжен кареткой 14, которая с помощью клина 15 закрепляется на конце образца. Между кареткой и скобой 16 активного захвата установлены [c.39]

При наличии подшипников скольжения существенную роль в развитии поперечных колебаний роторов играют упругие и демпфирующие свойства масляного клина этих подшипников с учетом этих свойств реакции опор могут быть представлены формулами вида [50] [c.50]

Масляный клин подшипников скольжения обладает двумя важными особенностями, отличающими его от простой упругой опоры, рассмотренной выше. Это, во-первых, неконсервативность упругих составляюш,их его реакции, вследствие чего в уравнениях (П. 17) i2 =h С21. и, во-вторых, сравнительно большая величина коэффициентов трения, матрица которых симметрична [ИЗ]. Рассмотрим простейший вариант этой задачи внутреннее трение в материале вала отсутствует, а инерцией поворота дисков можно пренебречь. Кроме того предположим, что вал вертикален, а конструкция его опоры А осесимметрична, т. е. выполнены условия (11.18). Тогда можно получить следующую систему уравнений [c.60]

Задвижка клиновая (с цельным, составным или упругим клином) — имеет затвор, уплотнительные поверхности которого расположены под углом друг к другу. [c.5]

Задвижки в энергетике применяются в широком интервале Dy для различных линий и условий работы. Как правило, используются клиновые двухдисковые задвижки с выдвижным шпинделем (рис. 2.1). Двухдисковый клин обеспечивает достаточную герметичность запорного органа благодаря самоустанавливае-мости дисков по седлам корпуса. Большая чем цельного податливость двухдискового клина создает меньшую опасность заклинивания его при перепадах температур. Задвижки с цельным клином используются только при постоянном тепловом режиме и относительно невысоких температурах. В последние годы применяются задвижки с упругим клином, образуемым из двух дисков, отлитых заодно или скрепленных между собой без шарнирного соединения. Такая конструкция по жесткости и эксплуатационным свойствам занимает промежуточное место между задвижками с двухдисковым и цельным клином. [c.38]

С. Г. Лехницким в [73] найдены функции распределения упругих постоянных, при которых в клине и полуплоскости имеет место радиальное распределение напряжений. Это решение дополнено Н. А. Ростовцевым [131], которым также показано, что в трехмерной среде радиальное распределение напряжений невозможно. [c.41]

Более сложный анализ требуется при определении дефектов не по времени, а по характеру изменения отдельных параметров. По неравномерности скорости исследуются влияние упругости системы, плохая смазка направляющих, излишняя затяжка клиньев. По осциллограммам ускорений, усилий, моментов определяется наличие ударов при входе и выходе деталей механизмов из зацепления, вызванное их неправильной установкой, погрешностями изготовления, появлением зазоров из-за износа и т. п. По записям ускорений определяются влияние дефектных механизмов на работу других механизмов автомата, неправильное торможение ведомых или ведущих звеньев (плохая регулировка тормозных устройств, неправильная установка кулачков тормозных золотников, неправильная регулировка дросселей и т. п. ). [c.17]

РАСКЛИНИВАНИЕ ЖЕСТКИМ КЛИНОМ УПРУГОГО КЛИНА С ВХОДЯ1ЦИМ УГЛОМ И ТРЕЩИНОЙ НА БИССЕКТРИСЕ [5] [c.803]

Решены также некоторые задачи об упруго-пластических деформациях клина. В. В. Соколовским рассмотрена полуплоскость под действием постоянной нагрузки, приложенной на одной ноловинз граничной поверхности (Теория пластичности, М.—Л., 1950). Г. С. Шапиро решена задача о клине под действиед постоянной нагрузки, приложенной на одной из его граней. В случае остроугольного клина при предельном значении нагрузки упругая область вырождается в линию разрыва, совпадающую с биссектрисой угла раствора клина [Упруго-пластическое равновесие клина и разрывные решения в теории пластичности, Прикл. хматем. и мех., XVI, вып. 1 (1952)]. [c.612]

Бхагавантам и Pao [2466, 24671 измерили также методом клина упругие постоянные и для продольных и поперечных волн в поликристаллах, образованных прессованием под высоким давлением пластинок из порошков кристаллов кубической системы K l, КВг, KJ и Na l. В предположении произвольного случайного распределения микрокристаллов имеют место следующие соотношения ) [c.381]

Действительный профиль рабочего участка зуба может иметь срез у вершины головки, называемый фланком. Применение колес с фланкированными зубьями значительно улучшает плавность работы передачи, обеспечивая более плавный вход зубьев в зацепление и выход из него. Фланк способствует также образованию масляного клина между пересонрягаемыми зубьями, что вместе с упругой деформацией зубьев снижает относительные ускорения колес, динамические нагрузки и шум в передаче. В связи с этим колеса, предназначенные для работы при больших окружных скоростях следует изготовлять только фланкированными. [c.312]

Вторая стадия - стадия текучести, на которой наблюдается негомогенная пластическая деформация в виде прохождения по всей рабочей длине образца фронта Людерса - Чернова. Уже на ранних стадиях пластического течения в металле могут зарождаться субмикротрещины (длиной порядка 100 нм, шириной 1-10 нм, радиус острия 0,1 нм). Этот дефект атомных масштабов, возникающий при встрече полосы скольжения с препятствием, по существу представляет собой сверхдислокацию, находящуюся в упругом равновесии с полем напряжений, создаваемых клином субмикротрещины в окружающем материале. При низкотемпературном отжиге эти субмикротрещины захлопываются. Методами малоугловой рентгеновской дифракции и электронной микроскопии обнаруживаются зародышевые субмикротрещины с размерами от тысячи ангстрем. Стадия текучести не наблюдается у металлических материалов, у которых на диаграмме статического растяжения отсутствует деформация Людерса - Чернова. [c.16]

Как следует из (7.20), только при фо = л/2/ (случай симметрии относительно биссектральной плоскости клина) и при 1- 1 (отражение волны от плоской стенки) пропадают упругие члены, добавочные к акустическому решению. С учетом (7.20) можно проверить, что в окрестности ребра клина смещения ограничены, а напряжения интегрируемы. [c.509]

Для уменьшения усилий нажатия катки изготовляются из материалов, имеющих большой коэффициент трения скольжения /, а также применяются различные конструктивные мероприятия. Одним из таких мероприятий является применение клинчатых катков, благодаря чему с уменьшением угла при вершине клина 2а (см. рис. 3.32) сила нажатия уменьшается. Вредное действие усилия прижатия может быть уменьшено или исключено, если в конструкции сила трения возникает в результате действия осевой силы нажатия или упругости дисща (рис. 3.34, а). [c.256]

Полагая в (4.19) величины v = О, E (t) = onst, получим выражение для функции F t, 0) в случае наращивания упругого клина [c.99]

В упругом случае функция F (Т, 0), определяемая формулой (4.20), изббражена кривой 1 на рис. 2.4.2. Функция F T, 0), отвечающая вязкоупругому стареющему клину, изображена кривой 2 при Г = 5 сут и кривой 3 при Г = 40 сут. Для сравнения на этом же графике приведено решение Фламана ) (кривая 4) задачи о действии сосредоточенной силы на полуплоскость F = = 2 os 0/я. Как видно из рис. 2.4.2, учет последовательности воз- [c.99]

Замечанье. i назовем коэффициентом интенсивности напряжений для клина с углом раствора больше Г, находящегося в кусо но-однородной упругой среде он имеет размерность силы, деленной на длину в степени С1+Л . [c.7]

Ремонт уплотнительных поверхностей клиновых задвижек с цельным (упругим) клином усложняется требованиями точного совпадения угла между уплотнительными кольцами корпуса и клина. Обе стороны клина в этом случае наплавляют, протачивают в приспособлении и подгоняют по корпусу задвижки на плоскошлифовальном станке, а затем притирают. Клин устанавливается на клиновой опоре, имеюц ей угол, равный углу клина задвижки. После обработ- [c.298]

При подналадке компенсируется размерный износ. Сигнал на подналад-ку подается, когда отклонение обработанного отверстия приближается к нижней границе поля допуска. По этому сигналу срабатывает под-наладочное устройство расточного станка, которое сообщает резцу перемещение на заранее установленную величину, зависящую от допуска на диаметр отверстия и составляющую несколько микрометров. Изношенный резец заменяется после достижения заранее установленного числа подна-ладок или в случае увеличения параметров шероховатости выше определенного значения. Подналадочные устройства бывают различных конструкций. Наибольшее распространение получили устройства с шаговым двигателем, который перемещает клин, деформирующий упругий резцедержатель. При смене резца систему нужно привести в исходное положение. [c.43]

Моыентоизмеритель (рис. 10) состоит из корпуса 2, выполненного в виде рамы, упругого элемента 5 (один конец которого л<естко закреплен клиньями I, а другой — в подшипнике), рычага 4 н индуктивно-трансформаторного датчика 3. Угол поворота торсиона и электрический сигнал датчика пропорциональны моменту кручения. [c.144]

Ие приработаны поперечные суппорты и их кулачковые Л1еханизмы неточность изготовления профиля кулачков или их износ излишняя затяжка клиньев в направляющих или их износ болыние зазоры и упругие деформации в передаточных механизмах [c.46]

Для обеспечения названных условий вращающийся диск 6 разделен на две части, которые соединены между собой так, чтобы свести к минимуму деформации рабочих поверхностей под действием рабочей среды в гидродинамических клиньях [22]. Диск 6 и кольцо 3 контактируют между собой по узкому пояску (линейной опоре). Из расчета следует, что деформация рабочей поверхности указанного составного диска по сравнению с деформацией цельного консольного диска при одинаковой их толщине уменьшаетгя почти в 10 раз. Одновременно с этим для уменьшения температурных деформаций диска 6 приняты меры по его термоизоляции. Полная соплоскостность всех колодок I осуществляется обработкой их рабочих поверхностей за одну установку на станке. При этом каждая колодка имеет необходимую подвижность за счет упругих связей [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...