Ползучести накопление эффектов

Важными последствиями процесса ползучести являются не только недопустимо большие перемещения, но также и разрыв вследствие ползучести, термическая релаксация, динамическая ползучесть при циклических нагружениях и циклических температурных воздействиях, ползучесть и разрыв в условиях многоосного напряженного состояния, накопление эффектов ползучести и совместное проявление эффектов ползучести и усталости. Все эти вопросы заслуживают пристального внимания. [c.433]

Развитие этих деформаций и повреждений по мере накопления числа циклов зависит от таких важных факторов, как уровень эксплуатационных нагрузок, циклические свойства материалов, максимальные температуры и длительность нагружения в цикле. Если температуры эксплуатации сравнительно невелики и не связаны с образованием статических и повторных деформаций ползучести, то в методах расчета конструкций на малоцикловую прочность температурно-временные эффекты не учитываются. Это обстоятельство позволяет существенно упростить методику расчета в расчете прочности и долговечности в качестве исходных для заданного режима эксплуатации устанавливаются амплитуды местных, упругопластических деформаций, коэффициенты асимметрии цикла и число циклов нагружения. [c.370]

При повышенных температурах, для которых еще не проявляются эффекты ползучести и накопления статического повреж- [c.5]

В мембранной зоне процесс нагружения соответствует диаграмме статического деформирования. В зависимости от времени (скорости) нагружения согласно теории старения Работнова вводят так называемые мгновенные и изохронные диаграммы деформирования (рис. 1.4). Первые характеризуют деформирование в условиях, когда временные эффекты не успевают проявиться (упругопластические деформации в этом случае равны сумме упругой и пластической вр деформаций), вторые - накопление деформаций ползучести (например, е и е"). [c.8]

Временные эффекты (релаксация и ползучесть) оказывают противоположное влияние на характер циклического деформирования. Под их воздействием разность размахов напряжений 65 в соседних полуциклах упругопластического деформирования при непрерывном увеличении от цикла к циклу параметра 5 е уменьшается, что отражает увеличение скорости накопления деформаций в результате ползучести (сплошные линии). [c.237]

Во втором цикле нагружения (рис. 4.28, в) наблюдается аналогичная картина, с той лишь разницей, что абсолютные величины деформации ползучести для всех рассматриваемых режимов становятся меньше соответствующих величин первого цикла. Это обстоятельство связано с эффектом упрочнения материала при исходном деформировании. Однако с дальнейшим ростом числа циклов нагружения (Л = 4, рис. 4.28, г и N = 5, рис. 4,28, д) развитие деформации циклической ползучести для двух наиболее напряженных из рассматриваемых режимов нагружения (кривые 3 я 4) усиливается, поскольку материал оказывается уже достаточно поврежденным (в этих случаях Np = 5- 6 циклов), в то время как для других двух режимов (кривые 1 я 2) характерным остается уменьшение е - В последнем случае накопленное к 4-му и 5-му циклам нагружения повреждение еще сравнительно мало и в относительных единицах составляет й 0,1. Из этих данных видно, что вместе с уровнем действующих напряжений и формой цикла нагружения на характер развития деформации ползучести в течение выдержек с наложением па них (или без наложения) высокочастотных напряжений оказывает существенное влияние и уровень накопленного в материале к данному моменту повреждения. [c.99]

Таким образом, исследование накопления повреждения при программном нагружении свидетельствует о том, что условия проведения испытаний влияют на сопротивление деформированию, которое определяет разрушение согласно формуле (4.44). Следует ожидать, что и при более сложных программах нагружения (с эффектом ползучести в цикле в условиях высоких температур, двухчастотное нагружение, а также нагружение с выдержками под нагрузкой в цикле) долговечность в соответствии с критерием (4.44) будет зависеть от того, каким образом эти условия изменяют сопротивление деформированию материала. [c.107]

Ниже рассмотрены результаты исследования особенностей накопления повреждений при двухчастотном и программном режимах нагружения в условиях повышенных температур, когда в материале проявляются температурно-временные эффекты (ползучесть, деформационное старение, рекристаллизация и т. п.), а также проведен сравнительный анализ разработанных критериев с известными предложениями. [c.107]

Если классифицировать указанным образом явления, характеризующие высокотемпературную прочность, до можно отметить, что самыми существенными являются не зависящие от времени прочностные свойства при высокотемпературном растяжении,. мало- и многоцикловой усталости- Кроме того, существенным является ползучесть при постоянном напряжении, зависящая от времени, и ползучесть при циклическом изменении напряжения, проявляющая дополнительно специфический эффект циклического изменения температуры. Таким образом, характеристики деформации при высокотемпературном растяжении и термическом скачке деформации, а также характеристики разрушения при высокотемпературной и термической усталости, определяемые при условиях сочетания или наложения влияния напряжения и деформации, времени и температуры, не обязательно выражаются основными свойствами. Они во многих случаях про являют специфические характеристики деформации и сопротивления разрушению из-за взаимного влияния. Вероятно, в некоторых случаях имеются отклонения характеристик прочности от указанного на схеме положения (характеризуемые, например, линейным законом накопления повреждений). [c.18]

Под эффектами циклической релаксации и циклической ползучести обычно понимают смещение петли пластического гистерезиса, происходящее в процессе повторных нагружений. Если цикл ограничен по деформациям (жесткое нагружение), при таком смещении изменяется его среднее напряжение, это называют циклической релаксацией. При ограничении цикла по напряжениям происходит постепенное накопление деформации (циклическая ползучесть). Любой из указанных эффектов, в зависимости от условий, в большей или меньшей степени может проявляться в процессе стабилизации диаграммы циклического деформирования. У циклически стабильных (стабилизированных материалов) они наблюдаются в экспериментах лишь при наличии асимметрии в условиях нагружения, которая при этом может быть даже малозаметной (настолько, что цикл ошибочно полагают симметричным). Упрощения, которые пришлось использовать, чтобы получить уравнение состояния (3.30), позволяющие достаточно просто и в то же время адекватно (см. 15) отразить основные закономерности повторно-переменного деформирования, исключили из рассмотрения эффекты циклической релаксации и циклической ползучести. Поэтому, строго говоря, эти уравнения справедливы лишь в условиях симметричного цикла (понятие [c.67]

При исследовании температурной зависимости деформации эксперимент [24] был поставлен таким образом, чтобы можно было разделить пластическую деформацию вследствие ползучести образца и отпуска дефектной структуры аустенита нагрев до 600 °С и охлаждение до 400 °С при напряжении 25 МПа охлаждение от 400 °С при напряжении 200 МПа (см. рис. 55, 56, кривая 3). Кривые 1 и 2 на рис. 55 получены при постоянном напряжений 200 МПа с различной температурой термоцикла 20 400 °С (1) и 20 fi 600° (2). При термоциклировании под нагрузкой оказалось, что деформация при обратном е->-7-прев-ращении несколько снижается при втором цикле, а затем стабилизируется деформация при прямом переходе y->-s непрерывно уменьшается. Уменьшение эффекта сверхпластичности при 7 е-переходах под напряжением свидетельствует о накоплении дефектов структуры. [c.139]

Рассмотрим модели, которые учитывают существенное влияние истории нагружения. В уравнении (3.1) производная d /dt меры повреждений зависит от значения этой меры в рассматриваемый момент времени. Таким образом, уравнение (3.1) не учитывает эффектов последействия и запаздывания при накоплении повреждений, хотя эти эффекты сопровождают деформирование полимеров и ползучесть металлов. Значимость эффектов зависит от соотношения между характерным временем нагружения (например, продолжительностью испытаний) и характерным временем протекания физикомеханических процессов в материале. Например, для полимеров скорости протекания внутренних процессов характеризуют спектром времен релаксации или спектром времен запаздывания. Эти спектры имеют широкий диапазон, поэтому при кратковременных испытаниях или кратковременных нагружениях эффекты последействия и запаздывания проявляют себя в достаточной мере. [c.90]

Микроструктурное объяснение эффекта обратной ползучести состоит в том, что собственно ползучести подвергается лишь материал матрицы, а волокна при этом деформируются упруго, В процессе прямой ползучести волокна удлиняются, в них накапливается упругая энергия. В то же время в матрице с течением времени накапливаются необратимые пластические деформации. После снятия нагрузки волокна частично разгружаются, но полностью разгрузиться им не позволяют пластические деформации, накопленные матрицей. В результате волокна остаются частично растянутыми. Но наличие осевых растягивающих напряжений в волокнах должно компенсироваться сжимающими напряжениями в матрице, которые, собственно, и обеспечивают ползучесть матрицы, но в обратном направлении, т.е. приведение образца к исходным размерам. [c.221]

Столь малое развитие этих испытаний объясняется, по-видимому, тем фактом, что с уменьшением размеров образцов длительная прочность существенно падает, а ползучесть увеличивается. Особенно сильное влияние масштабного эффекта проявляется при малых размерах образцов диаметром менее 3 мм и у металлов с большой структурной неоднородностью. Физические и структурные изменения при длительных стати-ческЕ нагрузках в малых объемах сказываются заметнее. Тем не менее микромеханические исследования длительной прочности и ползучести могут пролить свет на поведение поверхностных слоев металла деталей, находящихся под длительным воздействием статической нагрузки. Накопление данных длительных испытаний будет способствовать изучению масштабного эффекта, установлению связи с данными макромеханических испытаний. [c.90]

При описании поведения конкретных материалов могут быть использованы различные математические модели. В зависимости от условий нагружения и эксплуатагрги исследуемых конструкций эти модели должны учитывать эффекты вязкоупругости, пластичности и ползучести, накопления повреждений, конечность скорости распространения теплоты и др. Для получения определяющих уравнений используют три основных варианта, базирующихся на рассмотрении сред скоростного типа, сред с памятью и сред с внутренними параметрами состояния. Основными особенностями сред скоростного типа являются присутствие в качестве аргументов активных переменных скоростей изменения реактивных и невозможность использования таких моделей для описания релаксационных свойств активных переменных. Среды с пам5ггью характеризуются тем, что связь между активными и реактивными переменными имеет вид функционалов, зависящих от истории изменения реактивных переменных. Этот подход является наиболее общим, предоставляет широкие возможности для учета разнообразных эффектов, но за математическим формализмом при этом не всегда видна физическая природа изучаемого явления. [c.184]

Другим существенным вопросом, который необходимо учитывать в процессе оценки повреждений при длительном малоцикловом нагружении, оказывается наблюдаемый в ряде случаев эффект большего повреждающего действия выдержек при растяжении, чем при растяжении — сжатии или только сжатии, проявляющийся в испытаниях как в режиме мягкого (ползучесть), жесткого (релаксация), так и промежуточного между мягким и жестким нагружением. В работах [80, 203, 216] на аустенитной нержавеющей стали типа 18Сг—8Ni (600—650° С) отмечается при наличии выдержек в цикле растяжения двукратное снижение числа циклов до появления макротрещины. На рис. 1.2.2, б в качестве примера приведены данные для стали Х18Н9 (650° С) по накоплению повреждений при длительном малоцикловом нагружении с выдержками при растяжении. Отмечается понижение для указанного режима величины В до 0,5 [80]. [c.36]

В области температур, где реологические свойства становятся существенными, обобщенная диаграмма интерпретируется через изоциклические кривые, образующиеся на основе не зависящих от времени нагружения мгновенных диаграмм циклического упругопластического деформирования, и изохронные, получаемые путем введения с целью отражения эффекта частоты и длительности нагружения функции общего времени деформирования, а для учета высокотемпературной выдержки под напряжением — функций, характерных для описания обычной ползучести, но с поцик-ловой трансформацией деформаций, накопленных в исходном нагружении. В последнем случае трактовка данных выполняется в форме гипотезы старения и по параметру времени выдержки для данного полуцикла нагружения, т. е. вводятся изохронные кривые длительного малоциклового нагружения. [c.105]

При температурах, для которых на накопление деформаций и возникновение разрушения влияет время, т. е. когда проявляется ползучесть и длительное статическое повреждение, скорость развития трещин чувствительна к скорости деформирования, а в связи с этим и к частоте. Для описания процесса развития трещины привлекается условие циклического разрушения (5), отранчаю-щее частотный эффект, при этом для малоцикловой усталости второй член может быть опущен. Скорость распространения трещины предлагается [41] выразить, во-первых, в форме, напоминающей зависимость от интенсивности деформации [c.33]

На рис. 5 показана кинетика ширины петли гистерезиса в четных (фаза сжатия) и нечетных полуциклах нагружения в связи с варьированием времени нагрева и выдернжи. Умеренное уменьшение ширины петли по числу циклов, характерное для небольших времен нагрева и выдержек, с увеличением времени выдержек сменяется процессом ее стабилизации или даже увеличения. При этом существенно возрастает величина необратимо накопленной деформации за цикл Дб = бс > — что определяется в основном полнотой завершения эффекта выравнивания температурного поля и частично эффектом ползучести, если учитывать большие длительности пребывания образца при высокой температуре в нагруя енном состоянии. [c.90]

В настоящее время очень велика потребность в полных параметрических исследованиях корпрзионной ползучести и разрушения с целью определения роли различных эффектов. В современной металлургии получение важных мик-роструктурных данных неизбежно отстает от накопления результатов механических испытаний. Материал данной главы показывает, что область коррозионной ползучести и разрушения могла бы стать исключением из этого правила. Действительно, высокотемпературная коррозия достаточно полно изучена под, микроскопом, чтобы судить, когда и как она происходит в сплавах. Теперь же необходимо установить влияние факторов среды на характеристики ползучести и разрушения в более систематических исследованиях, отдельные при- меры которых были рассмотрены в данной главе. [c.46]

Появление знакопеременных напряжений в зоне концентрации сопровождается возникновением циклических деформаций (рис. 1.7, в), превышающих деформации в мембранной зоне (см. рис. 1.7, а и б). Поскольку для зон концентрации напряженний характерны значительные градиенты напряжений и деформаций, а объем упругопластической зоны сравнительно мал, накопление деформаций статической и циклической ползучести ограничено влиянием прилегающих объемов материала модельного элемента, находящихся в упругом состоянии. В этих условиях в зоне концентрации достижение предельного состояния по критериям прочности определяется долей усталостного повреждения, близкой к единице доля квазистатического повреждения вследствие незначительных перераспределения и накопления деформаций, появляющихся только в начальных циклах деформирования, пренебрежимо мала (см. рис. 1.7, в). В этом случае усталостная трещина образуется в переходной от фланца к оболочке зоне, в которой возникают максимальные циклические деформации, обусловленные эффектом концентрации. При этом отсутствуют односторонне накопленные деформации, и трещина распространяется в кольцевом направлении. [c.11]

Механическая нагрузка (внутрошее давление). Влияние этого фактора исследовано при давлении 6,7 и 8 МПа, длине мембранной зоны / > 8г, температуре 700 °С, времени вьщержки при постоянной нагрузке 15 с (рис. 2.69, б, табл. 2.8). Характер и место разрушения в рассматриваемом случае определяются временными эффектами. Так, при давлении 8 МПа в безмоментной зоне происходят процессы ползучести и имеются условия дня накопления деформаций. В итоге в мембранной зоне происходит квазистатическое разрушение. При уменьшении давления до 7 и 6 МПа накопления деформаций в безмоментной зоне не происходит и предельное состояние быстрее достигается в зоне концентрации. [c.131]

Первый из возможных процессов с замедленным накоплением деформации ползучести сопровождается поцикловым смещением циклической диаграммы деформирования и возникновением асимметрии напряжений цикла, поскольку релаксация напряжений А а на этапе выдержки не компенсируется упрочняющим эффектом в очередчом полуцикле, т. е. 5( +1) >5 (Л +2) [c.230]

Анализ процесса ползучести в опасных зонах цилиндрических корпусов на этапах вьщержки расчетного цикла нагружения (см. рис. 4.37) показывает, что проявление реологических эффектов, обусловливающих накопление деформаций ползучести, а спедовательно, квазистатических повреждений, возможно только в корпусах типа П. [c.251]

С учетом бесчисленного множества возможных комбинаций параметров а, к, т, г экспериментальное обоснование функциональных зависи.мостей (1.3) и (1.4) оказывается связанным со значительными принципиальными и методическими трудностями. В соответствии с этим возникает задача о выборе основных характеристик механического поведения материалов при циклическом нагружении в неупругой области и базовых экспериментов с учетом отсутствия (нормальные или повышенные температуры) и на.личия (высокие температуры) температурно-временных эффектов (рис. 1.2). Исходными для выбора параметров уравнений состояния являются результаты кратковременных и длительных статических испытаний. Данные этих испытаний позволяют установить пределы текучести От, характеристики упрочнения (показатель упрочнения при степенной и модуль упрочнения Gт при линейной аппроксимации / (а, е)) и пластичность (относительное сужение ф - или логарифмическая деформация е/,-). По данным д.лительных статических испытаний определяется скорость ползучести <1е1с1х, длительная прочность Сты и пластичность д.ля данной температуры Ь и времени т. Параметры уравнений состояния при малоцикловом деформировании наиболее целесообразно определять при нагружении с заданными амплитудами напряжений — мягкое нагружение. В качестве основных характеристик сопротивления деформированию в заданном А-полуцикле при этом используются ширина петли и односторонне накопленная пластическая деформация е р При этом ширина петли определяется как произведение ширины петли в первом полуцикле к = 1) на безразмерную функцию чисел циклов Р к) [c.10]

В области температур, где реологические свойства становятся существенными, обобщенная диаграмма интерпретируется через изоциклические кривые, образующиеся на основе не зависящих от времени нагружения мгновенных диаграмм циклического упругопластического деформирования, и изохронные, получаемые путем введения с целью отражения эффекта частоты и длительности нагружения функции общего времени деформирования, а для учета высокотемпературной выдержки под напряжением — функций, характерных для описания обычной ползучести, но с поцикловой трансформацией деформаций, накопленных в исходном нагружении. [c.54]

При дальнейшем повышении температуры испытаний до 650 С сопротивление деформированию стали Х18Н10Т при малоцикловом нагружении существенно изменяется по сравнению с температурами 20 и 450° С. Это, в основном, связано с проявлением температурно-временных эффектов, к которым в первую очередь относятся процессы ползучести и деформационного старения, существенно интенсифицирующиеся в данных условиях. При мягком режиме нагружения с треугольной формой циклов относительное время деформирования, в течение которого происходит первоначальное упрочнение материала, увеличивается (рис. 4.9, а) по сравнению с нагружением при 450° С, а интенсивность этого упрочнения зависит от уровня действующих напряжений. При этом наибольшее упрочнение достигается на меньших амплитудах напряжений (Оа = 24 кгс/мм ). с увеличением последних (Од = = 30,5 ч- 34,4 кгс/мм ) стадия разупрочнения начинается сразу же после первых циклов нагружения. Характер накопления односторонней деформации в этих условиях показан на рис. 4.9, б, из которого видно, что она проявляет тенденцию к увеличению при значительных амплитудах напряжений (Од > 28 кгс/мм ) и сохраняется на уровне исходного накопления (в первом цикле) при их меньших значениях. [c.76]

Юнг и Ратенау [293] обнаружили, что трансформационная деформация пропорциональна объемному эффекту AWF превращения и обратно пропорциональна прочностным свойствам материала при температурах фазового превращения. Механические свойства металла являются струк-турно-чувствительными характергютиками и с изменением упаковки атомов меняются. Естественно ожидать, что с появлением внутренних напряжений, связанных с изменением объема или формы превращенной области, деформация будет неоднородной преимущественно должна деформироваться фаза с более низким сопротивлением деформации. В железе, например, предел текучести аустенита значительно выше, чем у феррита, а скорость ползучести на установившейся стадии при 910° С почти в 200 раз меньше [365]. Поэтому преимущественно при фазовом превращении должен деформироваться феррит. О развитии пластической деформации в момент полиморфного превращения свидетельствуют приведенные выше данные об изменении структуры, связанном с накоплением дислокаций и развитием субструктуры феррита. [c.71]

Как и для агрегатов теплоэнергетики, при определенных сочетаниях режимов термоциклического нагружения, действия статических нагрузок и конструктивных параметров детали в элементах турбомашин может проявиться эффект формоизменения конструкции в целом [10] или отдельных зон [70], выражающийся в накоплении односторонних [12] деформаций [9, 44]. Этот эффект особенно характерен в условиях значительных градиентов по сечению детали и высоких температур термического цикла. Такой случай реализован при испытании дисков (диаметр диска 450 мм, диаметр ступицы 70 мм) турбомашин по специальной программе (рис. 1.15, а) с имитацией центробежных сил [43]. В период выхода на стационарный режим в диске наводились высокие перепады температур (до 600° С). Опытные данн-ые (рис. 1.15, б) свидетельствуют о том, что процессы накопления за цикл односторонних деформаций (для режима при Ттах=750°С) быстро стабилизируются. Характер изменения пластических деформаций и деформаций ползучести по циклам один и тот же. Значения накопленных за цикл деформаций (пластической и ползучести) сопоставимы, а суммарная их величина оказывается значительной с точки зрения накопления квазиста-тических повреждений. Циклический характер процесса деформирования реализуется по всему объему диска (рис. 1.15, в). Примечательно, что пластические зоны деформирования появляются на ободе и в зоне расточки диска они занимают большие объемы и не меняются при циклическом деформировании, при этом пластические деформации могут составлять около 1% [44]. Следовательно, наиболее подвержены повреждениям крайние точки обода и ступица диска [22, 100]. [c.29]

Выражение (2.6.10) является физически непротиворечивым, однако оно описывает только вторые участки кривых ползучести (см. рис. 2.5.4). Если конструкция эксплуатируется в условиях, когда можно пренебречь эффектами, связанными с упрочнением на первом унастке, и в то же время Нет существенных признаков накопления поврежденности в материале (не достигнут третий участок), то соотношение (2.6.10) наилучшим образом описывает процесс ползучести структурно устойчивых материалов. [c.113]

Для сплавов ВКЛС характерно явление эффекта памяти длины , когда образец с накопленной деформацией ползучести до 1,5...1,8% в результате термообработют возвращается к своей исходной длине. Эффект имеет практическое значение при ремонте лопаток. [c.313]

Негладкость функции ведет к некоторому утрированию влияния изменения 0 в области значений 0 , но в целом адекватность модели ухудшается незначительно. В отличие от исходного варианта модель не отражает некоторых тонких эффектов (например, различного влияния на скорость повреждения неупругого деформирования при ползучести и при релаксации в последнем случае параметр 0 изменяется в течение процесса более существенно влияние частоты на число циклов до разрушения несколько искажается — оно проявляется со скачком), но наиболее актуальные свойства, например различное влияние выдержек при растягивающих и сжимающих напряжениях, накопление повреждений при неизотермическом цикле, описываются практически так же, как и в исходном варианте модели. Зато расчет и идентификация значительно упрощаются. [c.229]

Многие современные конструкционные материалы, используемые в машиностроении, проявляют при ползучести такие малоизученные эффекты, как анизотропию в исходном сост оянии и связанную с упрочнением, неодинаковость сопротивления при растяжении и сжатии, накопление повреждаемости и др. [69, 79, 139—141, 177, 195]. Теория ползучести таких материалов развита недостаточно. В связи с этим в литературе предлагаются различные новые модели сред, в той или иной степени учитывающие реальные свойства ползучести [37, 56, 57, 71, 117, 130, 178, 193—196, 214, 215]. Ниже рассматриваются возможные варианты уравнений состояния инкрементального типа для анизотропных материалов. Использование теории ползучести деформационного типа при исследовании НДС элементов машиностроительных конструкций оправдано только в тех случаях, когда в теле реализуется нагружение, близкое к простому. В процессе контактных взаимодействий элементов машин даже при неизменяющихся внешних воздействиях часть конструкции, а иногда и вся конструкция могут подвергаться сложному нагружению. Поэтому при решении контактных задач теории ползучести необходимо применение физически более обоснованных теорий инкрементального типа [91, 116, 131, 162, 221]. [c.104]

Введение. Известно, что при нормальных температурах влияние фактора времени на деформирование металлов за пределом упругости заметно проявляется при высоких скоростях нагружения (деформирования). Вместе с тем процессы, в которых скорости деформаций составляют (10 10 )с принято считать процессами, которым отвечает диапазон собственно пластического деформирования. Под этим подразумевается, что при данных скоростях процесс деформирования металлов близок к равновесному, а соответствующие деформации значительно превосходят деформации, обусловленные временными эффектами (ползучесть, релаксация и т.д.), что позволяет рассматривать их как собственно пластические. Однако даже при упомянутых скоростях процесс деформирования, строго говоря, не является равновесным. В этом можно убедиться, если, например, в эксперименте на одноосное растяжение при испытании резко изменить скорость нагружения (деформирования) или сделать остановку нагружения, осуществляя вьщержку материала под постоянной нагрузкой, а затем продолжить нагружение. Опыты [1—4], выполненные по таким программам, показьшают, что особенности реализации программы испытания во времени отражаются на виде диаграммы растяжения. Так, в первом случае точке резкого изменения скорости отвечает излом на диаграмме о-е [1-3], а во втором случае при выдержке материала под постоянной нагрузкой происходит накопление деформаций (ползучесть), чему соответствует горизонтальный участок на диаграмме [2—4]. Отмеченные особенности диаграмм указывают на существенную неравновесность процесса деформирования. Вместе с тем влияние на диаграмму деформирования способа реализации программы испытаний во времени носит локальный характер. При удалении от места изменения скорости или этапа выдержки получающиеся зависимости о-е сближаются с зависимостью а-е, отвечающей испытанию с постоянной скоростью нагружения. Это указьшает на то, что процесс деформирования вновь становится близким к равновесному ( квазиравновесным ). Так как при малых скоростях испытаний отклонения зависимостей о—е от соответствующей зависимости для постоянной [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...