Нагрузка геометрическая

Среди возможных видов разрушения различают разрыв матрицы, разрыв на границе раздела между волокном и матрицей и разрыв волокон. Эти виды разрушения не являются независимыми, а могут взаимодействовать и стимулировать друг друга. Начало разрушения, очевидно, определяется внутренним напряженным состоянием, которое зависит от действующей нагрузки, геометрического строения композита и свойств его компонентов. Может оказаться, что напряженное состояние является очень сложным, и определить его аналитически чрезвычайно трудно поэтому экспериментальные исследования играют существенную роль, а иногда просто необходимы. Экспериментальные методы, применяемые для изучения механики композитов, включают метод фотоупругости, тензометрический метод, метод муара и голографию. Метод фотоупругости применим к разнообразным задачам и особенно эффективен при изучении микро-механики. [c.493]

При задании случайных отклонений составляющие системы возмущений (нагрузки, геометрические характеристики и механические свойства) приняты независимыми нормально распределенными случайными величинами. Это позволило получить их конкретные реализации по формуле А =А [c.75]

Сварные соединения представляют собой сложную физико-химическую, механическую и электрохимическую макро- и микрогетерогенную систему со следующими характерными видами неоднородности структурно-химическая макро- и микронеоднородность зон (основной металл, литой металл шва, зона термического влияния) неоднородность напряженного состояния - собственные (остаточные сварочные напряжения и пластические деформации) и от внешней нагрузки геометрическая неоднородность, обусловленная наличием технологических концентраторов напряжений (граница шва и основного металла, дефекты формы шва - подрезы, непровары и др.) и конструктивных концентраторов напряжений, определяемых геометрическими параметрами шва. [c.8]

Величина динамического коэффициента зависит от вида нагрузки, геометрических размеров, массы, материала сооружения и ряда других факторов. [c.313]

На рис. 8.6 для различных типов образцов (1—3) представлены распределения напряжений, действующих перпендикулярно плоскости трещины, на линии ее продолжения. Нагрузки, геометрические размеры трещин и образцов подобраны таким образом, чтобы в вершине трещины значение коэффициента интенсивности напряжений К] было одинаковым для всех схем нагружения. Как следует из рисунка, существенное различие значений напряжений наблюдается уже на относительном расстоянии г / а = 0,1 от вершины трещины. Важно, что различается также характер напряженного состояния — для образцов с краевой трещиной при удалении от вершины трещины происходит более резкое, чем для центрально расположен- [c.237]

Согласно геометрической теории [4.10] величина нижней критической нагрузки геометрически совершенной неограниченно упругой оболочки примерно в четыре раза меньше величины верхней критической нагрузки (kt = 0,225). Это формула рекомендуется для оболочек, удовлетворяющих условию ша > 1 (Ы2 - Опч М /г). [c.162]

Если внешние нагрузки, геометрические и физические характеристики стержня являются непрерывными функциями координаты ж, то НДС может быть найдено как решение соответствующей краевой задачи (1.11)-(1.13). [c.10]

И в этом варианте так же, как и в предыдущем параграфе, если внешние нагрузки, геометрические и физические характеристики стержня являются непрерывными функциями координаты ж, то НДС может быть найдено как решение соответствующей краевой задачи (1.11)-(1.13). [c.21]

Коэффициенты интенсивности напряжений Ki, Ки, Кш являются функциями внешней нагрузки, геометрических параметров, размеров дефекта. В отличие от коэффициента концентрации напряжений коэффициент интенсивности напряжений — размерная величина (в технике—кг/мм / ). [c.43]

Подшипники качения разделяют по следующим основным признакам направлению действующей нагрузки, геометрической форме тел качения, конструктивным особенностям и по числу рядов тел качения. [c.214]

Качество детали обусловливается чертежом, технологическим процессом и техническими требованиями к выполнению данной операции, производительность — действующими нормативами и особенностями каждого штампа. При установке и наладке штампа наладчик обязан выполнять все условия, оговоренные соответствующими документами устанавливать требуемый для данной операции ход пресса, оптимальную закрытую высоту, регулировать системы упоров, сбрасывателей, другие механизирующие и автоматизирующие элементы. Параметры (требуемое усилие, работа деформации, сочетание величины хода и возникающей нагрузки, геометрические размеры штампового пространства, размещение центра приложения нагрузки относительно оси пресса. [c.189]

Уравнение (9) дает возможность проследить влияние отдельных факторов, как например, нормальной нагрузки, геометрических свойств поверхностей, физико-механичеСких свойств материала на изменение силы трения. На фиг. 3 показаны расчетные кривые, характеризующие изменение силы трения покоя от времени, полученные для различных значений нормальной нагрузки. На той же фигуре даны экспериментальные значения силы трения покоя, определенные при различных нормальных нагрузках. Исследования показали также, что влияние геометрических констант 6 и v на изменение силы трения различно. В то время как увеличение константы Ь дает более интенсивный рост силы трения в течение этапа изменение , увеличение констант Лд и v приводит при прочих равных условиях к уменьшению силы трения. [c.214]

Коэффициент надежности определяют для постоянно действующей силы, поэтому расчет является условным, тем более что не учитывается искажение под действием нагрузки геометрической формы вала и подшинника. [c.519]

На рис. 6 показаны кривые перемещений ни, V, и. Можно отметить, что величины перемещений уйм примерно на порядок меньше перемещения Ы1- Координата положения максимального смещения ьп меняется в зависимости от величины нагрузки, геометрических параметров панели, граничных условий и лежит в пределах 7—30% величины прямолинейной образующей от большого криволинейного контура. Координаты максимумов перемещений 1ю, V, и в общем случае не совпадают. Вид закрепления криволинейного контура оказывает слабое влияние на изменение величины смещения хю, V, и. [c.94]

Причем 6 и V зависят от вида обработки в — от нагрузки, геометрического очертания поверхности и механических свойств материала. [c.28]

Если после снятия нагрузки тело может полностью восстановить свою первоначальную геометрическую форму, то его принято считать совершенно упругим, а деформации — упругими. Если после снятия нагрузки геометрическая форма тела восстанавливается не полностью, то его принято считать частично упругим, а деформации — остаточными или пластическими. [c.286]

Погрешности формы поверхностей определяются влиянием факторов, не зависящих от нагрузки (геометрические погрешности станка, зазоры в технологической системе, вызывающие самопроизвольное перемещение частей станка) и зависящих от нагрузки, учитываемые как погрешность размеров, определяющих точность формы, и рассчитываемые как разность размеров одной и той же детали. [c.101]

Расчет шарикоподшипников. В зависимости от условий работы шарикоподшипника (частоты враш,ения в минуту, продолжительности в часах, характера нагрузки) геометрические размеры шариковой опоры определяют двумя способами из условия достаточной прочности контактных поверхностей на смятие по статической нагрузке и из условия долговечности работы подшипникового узла. [c.266]

В насыпных подшипниках (рис. П.З, 3) для уменьшения потерь на трение и увеличения долговечности необходимо, чтобы касательные аа и секущие вв, проведенные через точки касания шарика с кольцами, пересекались в точке, лежащей на оси вращения. Насыпные подшипники могут воспринимать радиальные и осевые нагрузки. Геометрические параметры некоторых типов насыпных подшипников приведены в табл. П.5. [c.57]

Суммарная нагрузка каждого болта равна геометрической сумме соответствующих сил Fji и Fj- (на, рис. 1.30 показана нагрузка для первого болта Fi). [c.39]

Расчет зубьев прямозубой конической передачи по напряжениям изгиба. Размеры поперечных сечений зуба конического колеса изменяются пропорционально расстоянию этих сечений от вершины конуса (рис. 8.32, а). Все поперечные сечения зуба геометрически подобны. При этом удельная нагрузка q распределяется неравномерно подлине зуба. Она изменяется в зависимости от деформации и жесткости зуба в различных сечениях. Можно доказать, что нагрузка q распределяется по закону треугольника, вершина которого совпадаете вершиной делительного конуса, и что напряжения изгиба одинаковы по всей длине зуба. [c.132]

Геометрическая длина ремня не зависит от нагрузки (см. формулу (12.6)1 и остается неизменной как в ненагруженной, так и в нагруженной передаче. Следовательно, дополнительная вытяжка ведущей ветви компенсируется равным сокращением ведомой ветви (рис. 12.3). Запишем [c.222]

В планетарных зубчатых передачах геометрическая ось какого-либо из колес подвижна. Такие передачи по сравнению с другими имеют меньшие размеры, массу, а часто и лучшие компоновочные характеристики, что позволяет создавать удобные, с хорошим пространственным расположением конструкции. Это объясняется тем, что мощность здесь передается через несколько сателлитов, часто используется внутреннее, более прочное зацепление, нагрузки на [c.157]

Силу Р мож 0 находить и геометрически, определяя ее как объем эпюры нагрузки, интенсивность которой в каждой точке стенки равна избыточному давлению линия действия Р проходит через центр тяжести этого объема (см. рис. II—1). [c.34]

При заданной величине нагрузки и заданных линейных размерах системы жесткость вполне определяется величиной максимальной деформации f Эту величину часто применяют для практической оценки деформативности геометрически одинаковых систем. [c.205]

Пр 1 расчете подшипников из более прочных материалов (бронзы, алюминиевые сплавы, серебро) решающи.ми являются гидродинамика подшипника, его геометрические (с/, ф) п режимные (/.) факторы, рациональный выбор которых позволяет довести удельные нагрузки до 150 — 300 кгс/см", а в отдельных случаях до 500 — 600 кге ехг. [c.361]

Раскладывая силу М, получим усилия Ql и Q2, параллельные геометрическим осям валов, которые необходимо приложить к ведущему и ведомому каткам для передачи нагрузки [c.253]

Суммарную интенсивность нагрузки на провод найдем в результате геометрического сложения вертикальной и горизонтальной нагрузок [c.148]

Полную нагрузку на погонный метр обледеневшего провода найдем геометрическим сложением суммарной вертикальной и горизонтальной нагрузок [c.158]

Отметим, что таким будет геометрический смысл произвольных постоянных на участке, примыкающем к началу координат, для любой балки при произвольной нагрузке. [c.276]

При нормальной работе трехфазной воздушной линии с симметричной нагрузкой геометрическая сумма токов во всех проводах равна нулю, однако ввиду конечности расстояния токоведущих проводов между собой и от поверхности земли поблизости от воздушной линии электропередачи образуется магнитное поле, впрочем сравнительно быстро убывающее с расстоянием. Это магнитное поле наводит в расположенном поблизости проводнике поле с продольной напряженностью Ев, величина которой зависит не только от частоты f, величины рабочего тока I /в I, положения объекта, испытывающего влияние, и удельного электросопротивления грунта. В дополнение к этому здесь играют некоторую роль геометрическое расположение и расстояния между фазовыми проводами, между проводами и заземлительными тросами и между теми и другими и землей, а в случае многопроводных передач также и расположение фазовых проводов (форма мачты), нагрузка на отдельные токовые цепи и углы сдвига фаз между отдельными токовыми цепями. [c.436]

Для конкретности рассмотрим подшипник скольжения. Пусть нагрузка, геометрические размеры, диаметральный зазор подшипника, вязкость смазочного материала сохраняются постоянными. Будем изменять скорость вращения цапфы. При малой скорости скольжения поверхностей гидродинамический эффект их полного отделения не наблюдается, так как масло выдавливается из зазора. Трение только полужидкостное, С увеличением скорости скольжения гидродинамические силы возрастают и взаимодействие поверхностей снижается, наконец при некоторой скорости произойдет полное разделение поверхностей и наступит режим трения при жидкостной смазке. Дальнейшее увеличение скорости скольжения приведет к повышению внутреннего трения в слое смазочного материала, и коэффициент трения возрастет. Минимум коэффициента трения со-стветствует началу трения при жидкостной смазке. [c.89]

Под действием внещних сил реальное тело меняет свои геометрические размеры. После снятия нагрузки геометрические рммеры тела полностью или частично восстанавливаются. Свойство тела восстанавливать свои первоначальные размеры после разгрузки называется упругостью. При решении большинства задач в сопротивлении материалов принимается, что материал конструкций абсолютно упругий. [c.5]

В iieivOTopbix случаях конкретные условия работы конструкций допускают снижение отдельных показателей механических свойств сварного соединения. Однако во всех случаях, особенно Hjin сва )ке ответственных конструкций, швы не должны иметь трещин, пепроваров, пор, подрезов. Геометрические размеры и форма HI ВОВ долиты соответствовать требуемым. Сварное соединение доли но быть стойким против перехода в хрупкое состояние. Иногда к сва )иому соединению предъявляют дополнительные требования (работоспособность при вибрационных и ударных нагрузках, пониженных температурах и т. д.). Технология должна обеспечивать максимальную производительность и окоиомичность процесса сварки при требуемой надежности конструкции. [c.215]

При обработке деталей возникают погрешности не только линейных размеров, но и геометрической формы, а также погрешности в относительном расположени и осей, поверхностей и конструктивных элементов деталей. Эти погрешности могут оказывать вредное влияние на работоспособность деталей машин, вызывая вибрации, динамические нагрузки, шум. [c.345]

При геометрическом подобии зубьев в различных сечениях их жесткость, как консольных оболочек, постоянна по всей ширине колеса. Для оценки деформации положим, что зубья колеса 2 абсолютно жесткие, а зубья колеса / податливые. При заторможенном колесе 2 нагруженное колесо 1 повернется на угол Аф вследств 1е податливости зубьев. Прогиб зубьев в различных сечениях равен гДф, где г — радиус в соответствующем сечении. При постоянно11 жесткости нагрузка пропорциональна деформациям или в нашем случае радиусам г, которые в свою очередь пропорциональны расстояниям от вершины делительного конуса — рис. 8.32, б. Если модуль зубьев и нагрузка изменяются одинаково, то напряжения изгиба остаются постоянными [см. формулу (8.19)1 по всей длине зуба. [c.132]

Нетрудно понять, что распределение нагрузки в значительной степени зависит от размера зазора в подшипнике и точности геометрической формы его деталей. Поэтому к точности изготовления подшнп-1ШК0В качения предъявляют высокие требования. Зазоры увеличиваются от износа подшипника в эксплуатации. При этом прогрессивно ухудшаются условия работы вплоть до разруи ения подшипника. [c.287]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Если этот крптери одинаков, то у всех геометрически подобных двигателей одинаковы термодинамический, механический и эффективный КПД (следовательно, н удельный расход топлива), тепловая напряженность (теплопереход на единицу охлаждающей поверхности), удельная мощность, напряжения от тазовых н Инерционных сил, удельные нагрузки на ПОДШИПНИКИ, конструкционная. масса двшателя (масса, отнесенная к сумме квадратов диа-мс1ра цилиндра). [c.56]

Поверочный расчет (заданы геометрические параметры подшипника, нагрузка, частота вращения) сводится к определению минимальной толщины масляного слоя, коэффициента трения н коэффициента надежности подшипника. По нязкостно-темцературнон кривой (см. рис. 346) находят в.язкость. масла при данно)) температуре, определяют число Зоммерфельда 8о и по графику рис. 347 находят относительную толщину масляного слоя с. Минима.тьная толщина масляного слоя, мкм [c.353]

Расчет зубьев колеса по напряжениям изгиба производят приближенно по аналогии с расчетом косозубых колес, но при этом учизывают различие геометрической формы и характера зацепления зубьев. В частности, принимают во внимание, что зубья червячного колеса примерно на 40% прочнее, чем косозубого, так как, во-первых, во всех сечениях, кроме среднего, зубья червячного колеса нарезаются как бы с положительным смещением, и, во-вторых, длина зуба по дуге окружности его основания больше ширины колеса Ьк- Кроме того, учитывают, что вследствие одно-вpe eннoгo зацепления нескольких зубьев колеса нагрузка на один зуб уменьшается примерно в 1,5 раза. С другой стороны, значительный износ зубьев червячного колеса в процессе длительной работы уменьшает сопротивление изгибу. [c.321]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...