У удельный расход при постоянном давлении

ВОЙ и гидродинамической составляющих процесса построены гидродинамическая и тепловая характеристики. Гидродинамическая характеристика устанавливает зависимость между удельным расходом охладителя и полным перепадом давлений на пористой стенке при постоянном внешнем тепловом потоке. Тепловой характеристикой является зависимость плотности воспринимаемого системой внешнего теплового потока от координаты поверхности фазового превращения при постоянном перепаде давлений на стенке. [c.150]

Переход на парожидкостный режим при докритических параметрах охладителя сопровождается повышением гидравлического сопротивления пористого материала вследствие увеличения объема паров охладителя. При этом пористая стенка начинает работать на устойчивом режиме парожидкостного охлаждения, но при увеличенном давлении охладителя. Температура же горячей стенки скачкообразно возрастает и в определенном диапазоне расходов охладителя остается постоянной (см. рис. 6.3). Постоянство температуры горячей стенки в некотором интервале расходов охладителя можно объяснить тем, что при истечении из пористой стенки парожидкостной смеси не вся жидкость участвует в ее охлаждении, часть жидкости в виде мельчайших капель по инерции проходит сквозь пограничный слой и уносится потоком горячего газа. По мере уменьшения расхода охладителя количество жидкости в парожидкостной смеси уменьшается, а граница раздела жидкость—пар перемещается внутрь стенки. Температура поверхности, соприкасающейся с горячим газом, остается постоянной, а температура стенки со стороны подачи охладителя возрастает и достигает температуры кипения. Этот момент характеризуется вторичным повышением гидравлического сопротивления пористого материала. Над пористой стенкой со стороны подачи охладителя образуется паровой слой. Система начинает работать на паровой режим охлаждения. При этом температура горячей поверхности стенки резко возрастает, что может привести к ее прогару. По мере повышения в газовом потоке давления область удельных расходов охладителя, где температура горячей стенки постоянна, сокращается и>за уменьшения скрытой теплоты парообразования (см. рис. 6.4). [c.154]

При давлении температуре компонентном составе в массовом расходе и коэффициенте = 1, рассчитываются из системы уравнений (4,1.2) - (4.1.44) плотность рв, удельная теплоемкость Ср при постоянном давлении, число Пуассона в, удельная энтальпия / и газовая постоянная Лдв высоконапорного исходного газа. [c.254]

В регенераторе ГТУ воздух подогревается при постоянном давлении от 428 до 598 К,. Пользуясь табл. 2 Приложения, определить количество теплоты, полученной воздухом, и изменение удельной внутренней энергии, если расход воздуха составляет 45 кг/с. [c.36]

Задача 4.24. Определить удельный эффективный расход топлива и удельный расход воздуха ГТУ (рис. 4.4), работающий со сгоранием топлива при постоянном давлении с регенерацией теплоты, если расход воздуха G,= 110 кг/с, степень повышения давления в компрессоре Я = 3,16, температура всасываемого воздуха в компрессор 1 1ъ = 26°С, температура воздуха перед регенератором 2 / =210°С, температура воздуха после регенератора /, = 327°С, температура газа на выходе из камеры сгорания [c.159]

Постоянно действующая тенденция в советской теплоэнергетике— снижение средних по стране показателей удельного расхода топлива на отпущенный 1 кВт-ч энергии и 1 Гкал тепла является результатом осуществления комплекса мероприятий внедрение установок высокого давления, переход к энергоблокам большой единичной мощности, строительство теплоэлектроцентралей с их высокими к. п. д. и, наконец, экономически обоснованное использование мощностей тепловых электростанций. [c.264]

Экономичные и мощностные горючие смеси и расходы топлива определяют путём стендовых испытаний двигателя, для чего снимают регулировочные характеристики по расходу топлива. Одна регулировочная характеристика соответствует одному определённому режиму работы двигателя и потому снимается на постоянном числе оборотов ри постоянном положении дросселя. Регулировочная характеристика двигателя ГАЗ-М по опытам МАДИ приведена на фиг. 1, где, помимо кривых мощности и удельных расходов топлива, представлены кривые максимальных давлений цикла и продолжительности сгорания смеси. Экономичная и мощностная смеси характеризуются соответственно а = 1,12 и 0,9 и расходом топлива 4,0 5,0 кг/час. Для определения наивыгоднейшей характеристики [c.219]

Начальное теплосодержание пара перед турбиной 4 изменится незначительно. Современные турбогенераторы имеют регенеративный подогрев конденсата, что учитывается их характеристиками расходов пара. Температура питательной воды поддерживается постоянной или незначительно изменяется лишь тогда, когда конечный подогрев ее производится паром из регулируемого отбора. При питании подогревателя высокого давления из нерегулируемого отбора температура питательной воды повышается с повышением нагрузки. В этом случае паровая (весовая) характеристика недостаточна для определения тепловой экономичности, и нужно пользоваться тепловыми характеристиками часовых и удельных расходов тепла, аналогичными по своему виду паровым характеристикам. [c.109]

Для конденсационных турбин среднего давления, по данным Флю-геля, при изменении температуры свежего пара на 20° С при условии, что все прочие влияющие на процесс параметры остаются постоянными, к. п. д. т]о,- изменяется на + 1%, что соответствует изменению удельного расхода пара на 3%. [c.57]

При температурах 3000 К влагосодержание d < 10 , и при больших степенях повышения давления им можно пренебречь, т. е. можно считать, что d d . Так как d пропорционально газовой постоянной, то удельный расход воды для легких газов (например, гелия) будет больше, чем для тяжелых газов (например, азота, воздуха, окиси углерода и др.). [c.14]

В некоторых случаях (при необходимости уменьшения удельного расхода воды, впрыскиваемой в поток газа) в ПГТУ может быть использовано промежуточное охлаждение парогазовой смеси в компрессоре (рис. 16, а). Линия 3—4 — сжатие влажного газа в компрессоре низкого давления. Линия 4 —5 — охлаждение парогазовой смеси при постоянном давлении в теплообменнике (смешивающего или поверхностного типа). При охлаждении парогазовой смеси происходит конденсация водяного пара и, следовательно, уменьшение влагосодержания. [c.24]

На входе и в ступенях компрессора высокого давления в поток парогазовой смеси снова впрыскивается необходимое количество воды. Линия 5—6 — сжатие влажной парогазовой смеси в этом компрессоре. В конце процесса сжатия 5—6 при е яг 300 влагосодержание равно 7,5-10 . В цикле же без промежуточного охлаждения парогазовой смеси в компрессоре при той же самой полной степени повышения давления влагосодержание в конце процесса сжатия равно примерно 0,2. Следовательно, при промежуточном охлаждении парогазовой смеси в компрессоре удельный расход воды, впрыскиваемой в газ, при одной и той же степени повышения давления уменьшается более чем в 2 раза. Линия 6 —7 — процесс нагрева парогазовой смеси в камере сгорания высокого давления или ядерном реакторе. Линии 7—8 и 0—1 — расширение в турбине высокого и низкого давления с промежуточным нагревом рабочего тела до максимальной температуры при постоянном давлении в дополнительной камере сгорания или ядерном реакторе (линия 5 —0). Линия Г—2—3 — охлаждение рабочего тела в холодильнике-конденсаторе. [c.24]

Как известно, при определённом постоянном пропуске пара через паровой двигатель с увеличением вакуума будет увеличиваться общий адиабатический теплоперепад, что создаёт дополнительную мощность и в связи с этим уменьшает удельный расход пара на всю установку. Этот теплоперепад будет срабатываться исключительно на последней ступени турбины. Однако когда в последней ступени скорость пара достигнет скорости звука и наступит предел расширения пара в косом срезе рабочей лопатки, то дальнейшее понижение давления не будет использовано, так как это произойдёт за последней ступенью. [c.309]

Обозначения Со удельная теплоемкость при постоянном давлении, d - внутренний диаметр трубы, - гидравлический диаметр Q расход, - весовое содержание компонента б смеси, [c.318]

Таким образом, в пределах стратосферы располагаемая тяга ТРД изменяется с высотой пропорционально давлению воздуха, а удельный расход остается постоянным. [c.108]

Рассмотрим теперь, как будут изменяться располагаемая тяга и удельный расход в зависимости от изменения температуры наружного воздуха при постоянном давлении. Возьмем, например, летние и зимние условия. Летом плот- [c.108]

Более эффективен процесс непрерывного охлаждения маслом, подаваемым под давлением через канал внутри тела зубчатого колеса и специальные отверстия к основаниям зубьев. Непрерывное охлаждение возможно также при образовании в картере передачи масляного тумана. Смазка масляным туманом уменьшает также расход масла, стоимость ее более низкая. Применяют лубрикаторы, работающие от пульсирующего давления воздуха, обеспечивающие подачу масла для распыливания при небольших расходах сжатого воздуха и постоянном соотношении расходов масла и воздуха, при этом на рабочие поверхности попадают более холодные капли масла. Однако удельный расход смазки, подаваемой к основанию зуба, велик (в противном случае мала эффективность). [c.165]

Если тот же газ и в том же количестве заключить в цилиндр с подвижным поршнем и нагревать его, то количество тепла, которое будет затрачено, чтобы повысить температуру на 1°С, называют удельной теплоемкостью газа при постоянном давлении и обозначают ее через Ср. В этом случае тепловая энергия, передаваемая газу,, расходуется на повышение внутренней энергии газа не вся, а только некоторая ее часть. Остальная часть теплоты тратится на совершение газом внешней работы. Следует иметь в виду, что на поршень действует постоянная внешняя сила и отсутствует трение поршня о стенки сосуда. [c.78]

Нагрузочной характеристикой называется кривая зависимости удельного расхода топлива от эффективного среднего давления (или от мощности Л/ ) при постоянном числе оборотов. [c.61]

Задача Vil—31. Определить объемный и массовый расходы воздуха в трубе Вентури диаметрами D = 50 мм и d = 25 мм, если показание манометра перед расходомером М = 0,5 АШа температура воздуха t = 20 " С показание дефференциального водяного манометра, измеряющею перепад давлении в сечениях потока перед расходомером и в его горловине, /г = 150 мм и коэффициент расхода, и = 1. Удельная газовая постоянная воздуха R = 287 Дж/(кг-К). Атмосферное давление принять равным 0,1 МПа. См. указание к задаче VII—29. [c.170]

Каково будет показание h прибора, если такой же объемный расход воздуха будет засасьшаться из барокамеры при давлении в ней р = 54 кПа и температуре t = —20 С Дать в этом случае схему присоединения прибора. Удельная газовая постоянная воздуха R = = 287 Дж/(кг-К). [c.171]

Лт=Т2—Т1 — изменение температуры нагревающего и нагреваемого потоков по абсолютному значению т] — коэффициент эффективности теплообменного аппарата 0 , Сг — расходы теплоносителей в единицу времени, кг/с Срть — средние удельные теплоемкости при постоянном давлении теплоносителей, Дж/(кг-К) [кР)—нераздельный комплекс, Вт/К 0т — средняя разность температур теплоносителей, °С. [c.332]

Характеристикой по числу оборотов называется диаграмма зависимости мощности двигателя Ng, крутящего момента (или среднего эффективного давления pg) и удельного расхода топлива gg от числа оборотов коленчатого вала п при постоянном положении органа, управляющего количеством поступающих в цилиндры топлива или горючей смеси. Изменгние числа оборотов достигается изменением внешнего тормозного момента. Пределы изменения числа оборотов — от минимального устойчивого до нормального (или максимального). При снятии характеристики по числу оборотов устанавливаются наивыгоднейшие углы опережения зажигания или впрыска топлива. Различают а) характеристики максимальной мощности б) нормальные характери- [c.28]

Рз осмотрим суженно-расширенное сопло, в которое поступает газ через канал очень большого поперечного сечения. Если давление и объем газа постоянны и рав ны ро и Vq, то соотношение между удельным расходом wja и давлением в струе может быть подсчитано по уравне- нию (18-4) и изображено, как показано на рис. 18-3. [c.173]

Напротив, при увеличении удельного расхода водяного пара, при всех других равных условиях сажевыделение уменьшается. При постоянном составе дутья и постоянной температуре повышение давления способствует уменьшению содержания в газе СН4 и СО2, СО и На повышение же температуры процесса благоприятствует увеличению содержания На и СО и уменьшению содержания СН4 и Oj. [c.191]

Температура отработанных газов по мере уменьшения геометрического угла опережения подачи топлива приближается к температуре отработанных газов для дизеля, работаюш,его на дизельном летнем топливе. Температура охлаждающей воды также влияет на рабочий процесс дизеля, работающего на топливных эмульсиях. Повышение этой температуры до 95° С благоприятно влияет на рабочий процесс, особенно при повышении содержания воды в топливе до 25%. Кривые влияния содержания воды в эмульсии на удельный расход топлива, основные показатели рабочего цикла и работоспособность дизеля (рис. 129) показывают, что при увеличении содержания воды в эмульсии до 15% удельный расход топлива уменьшается. Снятые при этих условиях индикаторные диаграммы характеризуются (в пределах точности измерений) уменьшением максимального давления цикла на 3% и температуры отработанных газов на 2%. При содержании водной фазы в эмульсии ТУР = 15% был достигнут наименьший удельный расход топлива (215 л. с. ч), что по отношению к натуральному дизельному топливу дает экономию в 2—3%. При уменьшении содержания воды в эмульсии указанные параметры приближаются к показателям работы дизеля на дизельном летнем топливе. При увеличении содержания воды в топливе до = 25% удельный расход топлива не отличается от расхода безводного дизельного летнего топлива, температура же отработанных газов снизилась на 3%, а максимальное давление цикла — на 6%. При дальнейшем увеличении содержания воды в эмульсии до 35% удельный расход топлива увеличился до 3%, а максимальное давление цикла снизилось на 10%. Температура отработанных газов в последнем случае имеет тенденцию к повышению. Уменьшение удельного расхода топлива при содержании в нем до 15% воды связано с улучшением процесса смесеобразования вследствие внутритопочного дробления (микровзрывов), что обеспечивает более высокую полноту сгорания. Это подтверждается также увеличением коэффициента избытка воздуха Нв на 2,5—3% при постоянном расходе воздуха, а также соответствующим увеличением индикаторного к.п.д. Сказанное согласуется с данными о работе топочных устройств, где благодаря улучшению смесеобразования при использовании эмульгированных топлив (1Кр = 15%) к.п.д. агрегатов остается на том же уровне,, что и при сжигании безводных топлив. Повышение удельного расхода вызывается увеличивающимися затратами тепла на испарение и перегрев воды, находящейся в топливе, которые уже не компенсируются преимуществами от микровзрывов это замедляет процесс сгорания и тормозит догорание на линии расширения. Подтверждением служит рост температуры отработанных газов и максимального давления цикла. [c.249]

В современных блоках при сверхкритических параметрах пара удельная мощность питательного насоса близка к 4% от jV . Поэтому экономия от работы этого насоса с изменением его частоты вращения в соответствии с СД и имеющимся напором может быть весьма существенной. Чтобы извлечь эти выгоды, насос и его привод должны быть специально спроектированы для работы п широкой зоне частот вращения. При опенке уменьшения затрат мощности на привод питательного насоса при СД следует учитывать повышенные объемные расходы и, следовательно, гидравлические сопротивления во всем паножидкостном тракте (включая парогенератор), а также меньшее, чем при постоянном давлении, попышение энтальпии воды в насосе. [c.27]

Выигрыш в тепловой экономичности от применения СД для таких турбин достигается исключительно за счет уменьшения удельного расхода теплоты конденсационным потоком, учитываемым первым слагаемым в формуле (Х.З). Коэффициент uiobi при нем, который можно представить в виде aiobi = [1 — Qa — Qo)/Qk] всегда меньше единицы. При этом весь член по абсолютной величине меньше 6<7к- Третье слагаемое 020( 1 — 62)ба, учитывающее перераспределение мощностей, вырабатываемых теплофикационным и конденсационным потоками, для турбин без промежуточного перегрева пара несколько уменьшает общий выигрыш от перехода к КР. Это связано с тем, что с повышением к. п. д. конденсационного потока увеличивается вырабатываемая им мощность, а к. п. д. теплофикационного потока не изменяется. Кроме того, смещение вправо процесса расширения при КР увеличивает при неизменном давлении энтальпию ia отбираемого пара, что при постоянной тепловой нагрузке Qa уменьшает количество отбираемого пара Ga и вырабатываемую им мощность. Вследствие отмеченного общее относительное снижение удельного расхода теплоты 6q теплофикационной ПТУ [c.175]

На рис. 121 показан стенд для исследования амплитудно-частотных характеристик турбомуфт. Испытываемая турбомуфта 6 предохранительного типа установлена на измерительных валах с токосъемными устройствами 5 и 7. Турбомуфта приводится во вращение электродвигателем постоянного тока 4 в балансирном исполнении с весовым механизмом 3. Нагрузочное устройство состоит из насоса 10 регулируемой производительности, который трубопроводами соединен с вращаюш имся золотником 14. В зависимости от регулировки вращающегося золотника и производительности (удельного расхода) насоса в системе устанавливается то или иное давление. При исследовании статических характеристик в гидравлической системе насоса устанавливается давление, контролируемое по манометру 11, при этом измеряют момент и скорость вращения ведущего и ведомого валов. По результатам измерения режима работы турбомуфты при различных нагрузках строятся внешние характеристики турбомуфты при стационарном режиме. [c.228]

Дроссельной характеристикой ДТРД называют зависимость лолной тяги и удельного расхода топлива от числа оборотов турбокомпрессора (или положения регулирующих органов двигателя) при постоянной скорости и высоте полета и принятой программе регулирования. Если двигатель двухвальный, то его характеристики обычно изображаются по числу оборотов турбокомпрессора высокого или низкого давления. [c.90]

Изменение наружного давления не оказывает влияния на режим работы турбокомпрессора, так как оно вызывает пропорциональное изменение давления по всему газовоздушному тракту ТРД без изменения температурных полей. В результате KOipo Tb истечения из двигателя и удельный расход топлива сохраняют постоянные значения. Изменяется весовой расход воздуха через двигатель, который оказывается тем большим, чем выше наружное давление. Пропорционально параметру Gb изменяется полная тяга ТРД. [c.169]

Способы изменения частоты вращения двигателей трехфазного тока малоэкономичны и в итоге сводят почти на нет преимущества регулирования ТК путем fi = var. Применение постоянного тока требует дорогих дополнительных устройств и усложняет установку. Гидромуфты не нашли сколько-нибудь широкого применения, так как при номинальной частоте вращения расходуют до 3—5% передаваемой энергии, а при уменьшении частоты вращения (п ) приводного двигателя КПД их падает примерно пропорционально п /п°. В итоге при значительных понижениях п экономия электроэнергии, даваемая гидромуфтами, невелика, а установка усложняется. Поэтому до последнего времени электропривод применялся для ТК мощностью не более 6—9 МВт. В случае применения электропривода п = onst перерасходы электроэнергии довольно значительны. Связано это с тем, что частоту вращения ТК приходится выбирать по летним или изменяющимся технологическим условиям, когда она максимальна для достижения необходимого давления и расхода на нагнетании при худших условиях. Принимают обычно и некоторый запас. При более низких температурах наружного воздуха или технологических газов расход и давление ТК регулируют обычно дросселированием на всасывании, при котором удельная работа /к компрессора остается примерно одинаковой и равной максимальной — летней, несмотря на снижение давления на нагнетании ТК и уменьшении массового расхода газа. Иными словами, [c.217]

В проведенных экспериментах использовано 24 марки ПС разных рецептур, которые для решения поставленных задач были объединены в группы по параметрам, определяющим эффективность воздействия вдува продуктов сгорания ПС относительный расход О продуктов сгорания ПС и относительная калорийность (5т = Ят / (срТо), где Ср — удельная теплоемкость при постоянном давлении. То — температура торможения. [c.510]

Как видно из формулы (4.01), при неизменных значениях V и W сила тяги изменяется пропорционально Шсек, а эта величина при постоянной температуре прямо пропорциональна давлению воздуха, т. е. в нашем примере уменьшится в два раза. Расход топлива в единицу времени автоматически уменьшится пропорционально массе воздуха, так как подогрев воздуха осуществляется при обоих давлениях на одинаковое число градусов. Значит, часовой расход и тяга при изменении давления изменяются в одинаковой пропорции и удельный расход не изменяется. [c.108]

Конструкция камеры сгорания и распределения, а также скорость движения заряда, интенсификация зажигания и т. п. могут слегка изменять величину и положение границы постоянства удельного расхода при дросселировании, однако, в обш ем, надо считать в правильно сконструированном двигателе удельный расход топлива при дросселировании может быть сохранен примерно постоянным (путем качественно-количественной регулировки) до достижения значения среднего давления, равного половине от среднего давления полного дросселя на экономической регулировке. Предполагается, что п = onst. [c.304]

В, Р, 8—диаметр цилиндра, площадь и ход одного поршня п—число циклов СПГГ 1 е— мощности СПГГ по газу я эффективная 8г> ёт— расходы воздуха, газа и топлива за один рабочий цикл Ок,Ог,От—расходы воздуха, газа и топлива за единицу времени п Пп— вес и масса одной поршневой группы Р, L — сила давления газов на поршень и работа этой силы Ср , Ср —удельные теплоемкости воздуха и газа при постоянном давлении 7 — удельный вес Ар — средний перепад давлений к — показатель адиабаты —степень сжатия в двигателе т —степень повышения давления а, — коэффициенты избытка воздуха для горения и продувки 1г. т. %—индикаторный к. п. д. двигателя, механический к. п. д. СПГГ и эффективный к. п. д. установки г—к. п. д. турбины 1к> Чо— к. п. д. и объемный коэффициент наполнения компрессора д, к, б—индексы, обозначающие цилиндр двигателя, компрессора и буфера п.х.,о.х.—индексы, обозначающие прямой и обратный ход [c.6]

При наддуве четырехтактного двигателя применение кинематически связанного ТК с передачей энергии ог турбины на коленчатый вал может обеспечить существенное снижение удельного расхода топлива. Применение турбины постоянного давления с давлением перед турбиной ру > Ру. обеспечйвает использование на турбине значительной доли энергии х (фиг. 68). [c.360]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...