Число Пуассона

При известных величинах температуры 7 у , компонентного состава С, у , массового расхода F j смеси низконапорной и высоконапорной сред, рассчитанных из уравнений (4.2.74), (4.2.79), (4.2.71), (4.2.75), из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) для каждой у -той ячейки (у = I, 2,..., К,..., М), заключенной между сечениями М - М - и М М, определяются следующие параметры массовые расходы жидкой у и газовой 6 у фаз, у которых, соответственно, компонентные составы А, у и К, у, плотности р у и Р(,му> удельные энтальпии // у и удельные теплоемкости рмг число Пуассона для газовой фазы, а также параметры двухфазной смеси - плотность р , удельная энтальпия / у, удельная теплоемкость С у, температура [c.112]

При давлении Р,, температуре Г., компонентном составе С,., расходе Р. и коэффициенте = 1 из систем уравнений (4.1.2 -(4.1.44) для полностью заторможенной струи параметры в данном сечении массовые расходы жидкой и газовой С. фаз, их компонентные составы X и У,., плотности р и ро , удельные энтальпии / ф и / ф, удельные теплоемкости С ф, Ср>, С , число Пуассона к для газовой фазы, а также [c.126]

Из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) при давлении Р , температуре 7 , компонентном составе С, , массовом расходе F и коэффициенте = 1 рассчитываются фазовое состояние и параметры среды, полученной в результате процесса охлаждения, а именно массовые расходы жидкой L и газовой С фаз, их компонентные составы X,, К,, удельные энтальпии . а, удельные теплоемкости С,, С.,, С ,, число Пуассона к, плотности и Pf , а также удельная / и полная //. энтальпии всей среды, ее удельная С и полная V теплоемкости, плотность р, уточненная температура Т , получившаяся при фазовых переходах. [c.181]

При давлении 7 , температуре 7 , компонентном составе С, из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) рассчитываются плотность и число Пуассона струи. Из уравнения (7.20) находится скорость распространения звука в струе а. Кроме того, рассчитывается внутренний гидравлический диаметр полузамкнутой емкости по формуле [c.182]

При расходе высоконапорной среды, ее исходной температуре Т , компонентном составе С/ц и давлении Р по алгоритму на рис. 4.1 рассчитываются параметры кавитирующей жидкости массовые расходы жидкой Ь и газовой С фаз, их компонентные составы X, и К,, удельные энтальпии / , с, и удельные теплоемкости С , Ср, С, число Пуассона к, газовая постоянная Лд, плотности р , рс и плотность парожидкостной смеси р. [c.235]

При давлении температуре компонентном составе в массовом расходе и коэффициенте = 1, рассчитываются из системы уравнений (4,1.2) - (4.1.44) плотность рв, удельная теплоемкость Ср при постоянном давлении, число Пуассона в, удельная энтальпия / и газовая постоянная Лдв высоконапорного исходного газа. [c.254]

При давлении температуре Т , компонентном составе С,в из системы уравнений (4,1.1) - (4.1.44) по алгоритму на рис. 4.1 рассчитываются плотность и число Пуассона к газа в струе. По формуле (7.20) рассчитывается скорость распространения звука в струе а, по (7.27) - внутренний гидравлический диаметр <7, полузамкнутой [c.254]

Возможная ошибка 2х для значений модулей и 4 и для числа Пуассона. [c.461]

V — число Пуассона, отношение деформаций попереч- [c.270]

Пуассона (число Пуассона)....... [c.271]

Известно, что отношение напряжения к относительному удлинению образца в упомянутом опыте называется модулем нормальной упругости (или модулем Юнга) и обозначается через Б отношение относительного удлинения в направлении действия нагрузки к относительному укорочению поперечных размеров обозначается через т и называется числом Пуассона часто применяется обратная величина а, [c.44]

В таблице 9 приведены значения первых трёх корней расположенных в первой четверти плоскости р там же даны некоторые функции этих корней, знание которых будет полезно в дальнейшем. Число Пуассона т принято равным 4. [c.395]

Циркуляция напряжений 237 Число Пуассона 69 [c.364]

Кроме того, высоконапорная среда в сечении 0-0 потенциального ядра может иметь жидкую фазу с массовым расходом L , газовую фазу с массовым расходом С о. у которых, соответственно компонентные составы Х,ао и К,в0, плотности р во и рсно> удельные энтальпии / во и Св0> удельные теплоемкости С о, Ср о и Сцво> число Пуассона Кво, а также плотность двухфазного потока р о, его удельную /во и полную /рво энтальпии, удельную Сдо и полную Срво теплоемкости, величины которых находятся из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44), описывающих фазовые превращения в струйных течениях в разделе 4.1. [c.105]

Кроме этого, определяются следующие параметры парового слоя, образующегося при испарении среды в ячейке и протекающего через сечение 1-1 массовый расход Ез , компонентный состав С > , удельную энтальпию/ 1, удельнунз теплоемкость С у , температуру, скорость W , , плотность р ], число Пуассона. [c.107]

Из указанных систем уравнений определяются следующие величины параметров потока в первой ячейке между сечениями 1-1 и 2-2 температура смеси F21 высоконапорной и низконапорной сред, компонентный состав этой смеси С,21 , массовые расходы образовавшихся жидкой 2 и газовой С2 фаз, их компонентные составы Х,2 и Y 2, удельные энтальпии 1и и/0-20 удельные теплоемкости .2i и Ср2, 2i, плотности p 2i, Рс21. а также параметры двухфазной смеси - уде.яьная энтальпия /21, удельная теплоемкость 21, температура F21 и число Пуассона Ki газовой фазы. [c.108]

При известных величинах температуры Тд, расхода компонентного состава С,во и давления P из системы уравнений (4.1.2)-(4.1.44) рассчитываются фазовые превращения в потенциальном ядре струи и параметры среды в последнем, а именно массовый расход жидкой и газовой Goo фзз, их компонентные составы Xj и Г,во, удельные энтальпии и удельные теплоемкости С/во, Срво. G o. число Пуассона во для газовой фазы, плотности р во и р во. а также удельные и полные энтальпии /во, [c.120]

Сщ,р число Пуассона для газовой фазы k j, плотности р/ у и рд у, а тзЕоке удельная и полная //. у энтальпии, удельная С у и полная p теплоемкости, температура и плотность р у образовавшейся двухфазной смеси. [c.122]

Если высоконапорная среда оказалась жидкостной, т.е. ее массовый расход выразился через то из уравнения (5.1) рассчитывается скорость И течения пысоконапорной среды через критическое сечение К-К сопла. Из уравнения (5.2) находится статическое давление Р в критическом сечении К-К сопла. При давлении г,,, температуре 7, ,, массовом расходе и общем компонентном составе С, из уравнений (4.1.1)- 4.1.44) определяется агрегатное состояние среды за критическим сечением К-К сопла, массовые расходы жидкой К и газовой 6 фаз, их компонентные составы X,, У,, удельные энтальпии / , /д, число Пуассона К. плотности р , р , а также удельная / и полная энтальпии, удельная С и полная Су теплоемкостр , плотность р всего кавитационного потока. [c.153]

Кроме того, из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) рассчитываются плотность р и число Пуассона высоконапорной среды при давлении и темпераз уре 7 , а также плотность Рст и число Пуассона струи при давлении Р и температуре Т . [c.181]

Расчет выполняется в следующем порядке. При давлении Р , температуре Т , компонентном составе при любой величине Р и E , i = 1 из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) рассчитываются плотность р , удельная теплоемкость Ср , число Пуассона, удельная энтальпия / и газовая постоянная высоконапорной среды. Затем определяется режим истечения по числу маха М из уравнения (4.2.2). В зависимости от числа М находятся массовый расход Р газа через сопло, скорость W струи, статическая температура Т ., струи, площадь поперечного сеченияструи на выходе из сопла, которая равна площади отверстия и площади поперечного сечения/] полузамкнутой емкости. [c.182]

Затем из уравнения (4.2.147) рассчитываются длина начального участка S струйного течения по формуле (4.2.146) и длина отрезка 5, между двумя ближайшими поперечными сечениями, которыми делятся начальный и основной участки струйного течения, после чего рассчитываются по алгоритмам, представленным на рис. 4.7-4.12 и 4.1, для каждого поперечного сечения струйного течения на произвольно взятой длине последнего следующие термогазодинамические параметры усредненные величины жидкой L и газовой G фаз, их компонентные составы А,, YI, плотности и рд, удельные энтальпии Z/ , /д, удельные теплоемкости С/, Ср, С , число Пуассона , газовая постоянная Rq, температура Т, плотность двухфазной смеси р,, ее скорость W, удельная теплоемкость С и общий компонентный состав С,, кроме того число Маха для потенциального ядра струи М коэффициенты эжекции [/( , (7 , полного напора vjf и по.[тезного действия Г , а также термогидрогазодинамические параметры для заторможенной струи в расчетном сечении Z-,, ,, А,,, l .,Z ,,Z(j,,F,,Z,,Zp,, p,,Q,,/ ,, ,,7,, [c.227]

Параметры струйного течения в конце камеры смешения, сечение 0-0 массовые расходы высоконапорной среды F , низконапорной среды F.J и их смеси F,,,), средняя скорость смеси о, ее компонентный состав С, о, удельная энтальпия / о, удельная теплоемкость С , температура Т 1, и плотность р о, а также содержание жидкости и газа, выражаемого в виде расходов жидкой ( и газовой С,, фаз, компонентный состав л, о и К,1,(1 ш)следних, их удельные теплоемкости С о, Ср о, Си,,о, число Пуассона 1,0, газовая постоянная Л (), удельные энтальпии // о и /( п, плотности р (, и р( ц рассчитываются по алгоритму, блок-схема которого представлена на рис. 5.2. [c.231]

При давлении, равном давлению низконапорной среды Р,, и температуре Г о в полученной смеси образуется жидкая и газовая С ( фазы, имеющие компонентные составы Х, (), К, ( , удельные энтальпии / о, удельн]>1е теплоемкости С о, С,, о> число Пуассона о, газовую постоянную / , плотности р/ о, рсиО- рассчитываемые по алгоритму на рис. 4.1. По этому же алгоритму рассчитывается таюке плотность смеси р1,() в сечении Х-Х. [c.232]

При температуре давлении Р , компонентном составе С , массовом расходе F и коэффициенте = 1 из уравнений (4.1.2) - (4.1.44) по алгоритму на рис. 4.1 рассчитываются фазовое состояние охлажденного потока и его параметры массовые расходы жидкой Е и газовой С фаз, их компонентные составы X, и К,, удельные энтальпии / , /д, удельные теплоемкости Ср к, число Пуассона к, плотности р , рц, а также удельная I и полная //г энтальпии всего охлажденного потока его удельная С и полная Ср теплоемкости, плотность р, уточненная тегипература Т , получившаяся в результате фазовых превращений. [c.255]

В изложении 4 воспроизведены с несущественными дополнениями результаты, полученные в диссертационной работе В. К. Прокопова (Ленинградский политехнический институт, 1948), частично опубликованные им в статье Осесимметричная задача теории упругости для изотропного цилиндра (Труды Ленинградского политехнического института, № 2, 1950). Из этой работы, в частности, взяты числовые результаты, собранные в таблице 9. Получение их потребовало большого труда, так как таблицы бесселевых функций Уо (г) и г) от комплексного аргумента, помещённые во втором томе <Теории бесселевых функций Ватсона, ), для значений z до 10 и arg Z через 5 не могли обеспечить необходимой точности вычисления корней Pf В. К. Прокопов провёл вычисление, основываясь непосредственно на выражении Ф ( ) в форме ряда (4.11), а при больших 1 — на асимп-готическом представлении 6(f ). Число Пуассона т было принято равным 4. [c.439]

Один из этих принципов впервые ввел в теорию упругости выдающийся физик Густав Кирхгоф в одной из своих фундаментальных работ, опубликованной в 1850 г. ). Стремясь в этой замечательной статье развить теорию изгиба тонкой плоской упругой пластинки, он сразу же успешно вывел из экстремального условия для потенциальной энергии линейное дифференциальное уравнение в частных производных четвертого порядка для малых прогибов упругой пластинки (уравнение Лагранжа) и дифференциальные выражения для полной системы двух граничных условий, необходимых для определения формы изогнутой срединной поверхности пластинки. Таким образом, он впервые установил корректные выражения для этих двух граничных условий после многочисленных безуспешных попыток, предпринимавшихся в течение первой половины девятнадцатого столетия математиками французской школы (в том числе Пуассоном). Они утверждали, что поверхность слегка изогнутой упругой пластинки и решение указанного дифференциального уравнения четвертого порядка для прогибов пластинки должны удовлетворять трем независимым граничным условиям, тогда как Кирхгоф установил, что достаточно всего двух ). Он достиг этого применением принципа возможных перемещений, приравняв нулю первую. вариацию определенного интеграла, выражающего полную потенциальную энергию изогнутой пластинки как сумму энергии упругой деформации, вызванной внутренними напряжениями, деформирующими пластинку при изгибе, и потенциальной энергии системы внешних сил (нагрузок), изгибающих пластинку. Внеся вариацию под знак интеграла и применив ее к подинте-гральному выражению, он нашел дифференциальное уравнение [c.142]

Наиболее ранней из всех теорий П. является теория, основанная на предположении, что пределы П. обусловливаются определенным для данного материала максимальным значением нормального напряжения, при превышении которого начинается деформация или разрушение. Теория эта впервые была выдвинута Галли-леем, затем Лейбницем, Ранкином и др. Согласно этой теории П. определяется только наибольшим по абсолютной величине главным напряжением, и следовательно предельное значение нормальных напряжений для любого случая напряженного состояния то же самое, что и для случая чистого одностороннего растяжения или сжатия. Справедливость этой теории опровергается экспериментом, в частности опытами по всестороннему гидростатич. сжатию. Действительно в случае такого сжатия, при отсутствии пор, тела не деформируются и не разрушаются при сколь угодно большом значении сжимающих напряжений. Расчеты П. на основе этой теории, за исключением случаев чистого растяжения и сжатия, приводят к неправильным выводам. Второй теорией П. была теория, выдвинутая Мариот-том, Сен-Венаном, Грасгофом, Бахом и по недоразумению довольно широко применяемая и до настоящего времени. Согласно этой теории П. обусловливается нек-рой постоянной для данного материала предельной величиной положительного удлинения. Теория эта совершенно не оправдывается опытом. В частности согласно этой теории для металлов, у к-рых число Пуассона, как известно, колеблется между /з и 1/4, предел упругости при сжатии должен был бы быть Л раза выше, чем при растяжении, что [c.189]

Смотреть страницы где упоминается термин Число Пуассона : [c.106] [c.107] [c.110] [c.116] [c.118] [c.183] [c.216] [c.376] [c.319] [c.135] [c.26] [c.338] [c.447] [c.188] [c.199] [c.324] [c.364] [c.425] [c.493] [c.7] [c.69] [c.62] [c.62]

Моделирование в задачах механики элементов конструкций (БР) (1990) -- [ c.270 ]

Пространственные задачи теории упругости (1955) -- [ c.44 ]

Уравнения и краевые задачи теории пластичности и ползучести (1981) -- [ c.87 ]

Теория упругости Изд4 (1959) -- [ c.69 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...