Сварка 203—Типы сварных швов

Сварные соединения, выполненные сваркой плавлением, можно разделить на несколько зон, отличающихся химическим составом, макро- и микроструктурой и другими признаками сварной шов, зону сплавления, зону термического влияния и основной металл (рис. 13.1). Сварной шов характеризуется литой макроструктурой металла. Ему присуща первичная микроструктура кристаллизации, тип которой зависит от условий кристаллизации щва (см. гл. 12). [c.490]

Специфика сварки конструкций из данных сплавов типа ПТ-ЗВ состоит в том, что для выполнения стыковых соединений используются присадочные проволоки с более низкими механическими характеристиками (а , Og), что обуславливает неоднородность их соединений (шов — мягкая прослойка). В результате оболочковые конструкции из сплава ПТ-ЗВ ослаблены мягкими прослойками — прямолинейными по первому варианту изготовления и наклонными по второму варианту. На практике предпочтение отдавалось первому варианту изготовления — сварке в разделку, параллельную нормали к корпусу оболочки. Это было вызвано тем, что испытания образцов, вырезанных поперек сварного соединения из конструкций, выполненных по обеим вариантам, показали значительное снижение прочности соединений, имеющих наклонный сварной шов. Последнее вполне отвечает закономерностям зависимости прочности соединений, ослабленных наклонными мягкими прослойками, от угла наклона последних, рассмотренным в разделе 3.6 настоящей работы, и отвечает мягкой схеме нагружения данных соединений. В конструкциях, имеющих существенную кольцевую жесткость (к ним, в частности, относится рассматриваемая сферическая обо- [c.189]

Сварной шов при импульсном излучении образуется наложением сварных точек с их взаимным перекрытием на 30...90 % в зависимости от типа сварного соединения и требований к нему. Промышленные сварочные установки с твердотельными лазерами позволяют вести шовную сварку со скоростью до 5 мм/с при частоте импульсов до [c.237]

При положении "в лодочку" (рис. 3.33, а) в один проход можно сваривать швы с катетом до 14 мм, наклонным электродом - до 6 мм. Соединение под сварку следует собирать с минимальным зазором для предупреждения вытекания в него расплавленного металла. При зазоре свыше 1,5 мм с обратной стороны первого шва необходима ручная или механизированная подварка. Подварочный шов должен быть полностью переварен при наложении основных швов. В практике применяют также заделку зазора с обратной стороны асбестовым шнуром, который впоследствии удаляют. В некоторых типах сварных соединений возможно применение медных подкладок (рис. 3.33, е). [c.119]

Дефекты сварки. Сварной шов характеризуется литой макроструктурой металла. Ему присуща первичная микроструктура кристаллизации, тип которой зависит от состава шва и условий фазового перехода из жидкого состояния в твердое. [c.131]

В значительной мере прояснился. Однако все еш,е остается неясным механизм совместного действия кремния и углерода. Установлено, что при автоматической сварке стали типа 25-20 и при ручной дуговой сварке стали типа 15-35 кремний и углерод, действуя раздельно, вызывают горячие треш,ины. Если же одновременно увеличивать содержание обеих примесей таким образом, чтобы соотношение их концентраций оставалось приблизительно одинаковым, то горячие трещины устраняются. Если, например, сварной шов содержит 0,08—0,10% С, то при любой минимальной концентрации кремния в шве образуются горячие трещины. Если шов содержит 0,4—0,6% Si, то для устранения горячих трещин необходимо повышать концентрацию углерода до 0,25%. На рис. 82, а приведена зависимость оптимальных концентраций кремния и углерода, при которой устраняются горячие трещины в швах стали типа 15-35 [57], а на рис. 82, б дан график, построенный для автоматных сварных швов на стали типа 25-20. Судя по этим графикам, [c.204]

Нанесение на стержень электрода легирующего покрытия переменной толщины. Металл швов ПС можно получать путем ручной сварки покрытыми электродами. При этом способе на электродный стержень наносится электролизом, напылением или другим методом легирующего покрытие переменной толщины. Поверх этого легирующего покрытия наносится обычное технологическое покрытие, применяемое для электродов данного типа. Применение такого электрода позволяет сделать из металла ПС однослойный сварной шов длиной 80—120 мм. [c.21]

ЛИСТОВ 1—3 мм может быть значительно выше производительности ручной дуговой сварки металлическим электродом. Без присадочного материала успешно также могут свариваться уголки, швеллеры н другие детали, в которых шов образуется за счет расплавленного металла кромок или полок. Сварка стыковых соединений этим способом дает ослабленный шов и поэтому может применяться только лишь в тех случаях, когда шов не будет подвергаться значительным усилиям. Типы сварных соединений, которые можно выполнять этим способом, приведены на фиг. 2. [c.277]

Поскольку сварной шов работает на расслаивание, а выбор оптимальных параметров режима сварки обеспечивает необходимую прочность, основной причиной нарушения герметичности сварных соединений такого типа является утонение материала в месте перехода от сварного шва к основному материалу. Выполнение соответствующей кромки инструмента и его опоры закругленными не дали ожидаемого результата. Более успешным оказалось применение дополнительных элементов, сдавливающих околошовную зону со стороны изделия и имеющих температуру ниже температуры а-перехода фторопласта-4. Однако использование таких элементов сопряжено с необходимостью их контакта с ультразвуковым инструментом. Наибольшие трудности возникают при приваривании к торцам сварного рукава фланцев, обеспечивающих крепление оболочки по торцам трубы и работающих в наиболее напряженных условиях. Возможны два [c.72]

Неплотности, выявленные при проверке, устраняются газовой сваркой. Форму образцов для механических испытаний выбирают в зависимости от конструкции детали и типа соединения. Однако при выборе формы образцов необходимо добиваться того, чтобы сварной шов испытывался а соответствии с условиями его работы. [c.431]

Форма сварного шва определяется конструкцией изделия. Сварка может происходить встык или внахлестку. Основная форма шва, дающая наиболее прочное соединение,—стыковая. Стыковой сварной шов может иметь два типа профиля У-образный и Х-образный (фиг. 149). Последний применяют при соединении толстых листов и плит. [c.334]

Дуговой сваркой вольфрамовым электродом можно сваривать все типы сварных соединений в различных пространственных положениях. Этот способ обычно целесообразен для соединения металла толщиной до 5—6 мм. Однако его можно использовать и для металла большей толщины. Сварка выполняется без присадочного металла, когда шов формируется за счет расплавления кромок, и с присадочным металлом, подаваемым в зону дуги в виде свароч- [c.309]

Выбор типа сварных соединений (стыковое соединение или угловой шов, зависит от класса исполнения и особенно от технологии сварки, а также от методов испытаний данные представлены в табл. 1.148. [c.166]

Для контактной сварки пластмасс наиболее широкое применение получили машины двух типов гусеничного и шовного. В установках гусеничного типа (рис. 41) свариваемые пленки проходят между двумя движущимися с одинаковой скоростью бесконечными лентами. Качественный сварной шов получается за счет большой контактной площади нагрева. [c.131]

Сварной шов при импульсном излучении образуется наложением сварных точек с некоторым перекрытием (на 0,3...0,9) в зависимости от типа сварного соединения, его прочности и герметичности. Скорость шовной импульсной сварки определяется диаметром сварной точки, приблизительно равным диаметру лазерного излучения коэффициентом перекрытия К и частотой следования импульсов [c.425]

Если объем наплавляемого металла велик и сварной шов имеет достаточную длину, целесообразно выполнять сварку одновременно двумя или тремя сварочными дугами. При большом объеме металла для заполнения разделки в ряде случаев приходится организовывать работу в несколько смен круглосуточно до полного окончания работ без охлаждения шва. Весьма целесообразно применять послойную проковку швов (типа чеканки), выполняемую пневматическим молотком с зубилом с закругленным бойком после окончания всех сварочных работ во всех случаях, когда это возможно, нужно провести подогрев сварного шва и зон влияния до температур порядка 450—650 °С или даже до более низких, насколько позволяют средства нагрева и размеры деталей. Такой подогрев можно произвести мощными газовыми горелками. Хорошие результаты дает применение многопламенных горелок, работающих на газах — заменителях ацетилена (пропан-бутане, городском или коксовом газах). Хорошие результаты с равномерным прогревом дает индукционный нагрев токами промышленной частоты. Можно подогревать детали также подвесными жаровнями с коксом или древесным углем. Весьма целесообразно после полного остывания заваренную деталь выдержать 60—70 ч без нагрузки. При такой выдержке может произойти некоторая релаксация внутренних местных напряжений, кроме этого, значительно уменьшается опасность разрушения изделия в первые моменты нагрузки. Рекомендуется во всех случаях, когда это возможно, постепенно увеличивать нагрузку на отремонтированную деталь от минимума до нормальной рабочей величины в ряде случаев, в первый период эксплуатации, необходимо установить тщательный периодический контроль за состоянием сварного соединения. [c.88]

Такого рода взаимодействие возможно для металлов с аналогичными типами кристаллических решеток и атомами близких размеров (см. табл. 3.1). Металлы, дающие сплавы такого типа с неограниченной растворимостью, должны хорошо соединяться различными видами сварки. При сварке плавлением, будь то сварка без присадочного материала (рис. 3.13, IV) или дуговая сварка плавящимся электродом (рис. 3.13, VI), зоны плавления и смешивания свариваемых металлов Л и в жидком состоянии представляют собой достаточно однородный раствор, может быть, о несколько большей концентрацией оплавляемого металла у кромки. После кристаллизации сварной шов представляет собой непрерывный ряд твердых растворов переменного состава. Различие в составе первых выпадающих кристаллов и последних кристаллизующихся порций металла, т. е. микрохимическая неоднородность, увеличивается с уменьшением разницы между температурами плавления свариваемых металлов и увеличением температурного интервала кристаллизации (расстояния между линиями ликвидуса и солидуса). Иным будет строение шва при сварке давлением (рис. 3.13, У). [c.47]

Процесс сварки трением по принятой схеме заканчивается торможением, т. е. прекращением относительного движения свариваемых заготовок. Быстрое торможение вращающейся заготовки необходимо для получения качественного сварного соединения, так как с удлинением процесса торможения накопленное тепло в зоне шва быстро рассеивается, при этом металл в зоне стыка твердеет, а в связи с продолжающимся вращением шпинделя разрушается образующийся сварной шов. Торможение в машине модели МСТ-В1 выполняется противотоком с применением реле контроля скорости типа РКС. [c.71]

Основные параметры режима сварки выбирают в зависимости от свариваемого металла, его толшины и типа изделия. Определяют потребную мощность и вид пламени, марку и диаметр присадочной проволоки, способ и технику сварки. Швы бывают однослойные и многослойные. При толщине металла до 6—8 мм применяют однослойные швы, до 10 мм — швы вьшолняют в два слоя, а при толщине металла 10 мм швы сваривают в три слоя и более. Толщина слоя при многослойной сварке зависит от размеров шва, толщины металла и составляет 3—7 мм. Перед наложением очередного слоя поверхность предыдущего слоя должна быть хорошо очищена металлической щеткой. Сварку производят поочередно короткими участками. При этом стыки валиков в слоях не должны совпадать. При многослойной сварке зона нагрева меньше, чем при однослойной. В процессе сварки при наплавке очередного слоя происходит отжиг нижележащих слоев. Каждый слой можно также подвергнуть проковке. Все эти условия позволяют получить сварной шов высокого качества, что очень важно при сварке ответственных конструкций. Однако следует учесть, что производительность сварки снижается и при этом рекомендуется больше горючего газа. [c.183]

Аргоно-дуговая сварка тонколистовой д1ержавеющей и жароупорной аустенитной стали. Производится без использования или с использованием присадочного металла, что зависит от толщины металла и способа подготовки кромок. Присадочный металл вводится в сварочную ванну или закладывается в шов до сварки Типы сварных соединений, применяемых при сварке тонколистовой стали, показаны на рис П1. Перед сваркой поверхность кромок должна зачищаться до блеска стальной щеткой, а затем промываться растворителем (дихлорэтаном, ацетоном, авиабензином) для [c.219]

В сварных соединениях оболочковых конструкций достаточно часто встречаются и твердые прослойки т.е. участки с более высокими по сравнению с основным металлом механическими характеристиками В качестве твердых прослоек может выступать как шов, так и другие участки сварного соединения (зона термического влияния и т.п., рис. 2.5). Сварной шов является твердой прослойкой, когда он выполнен более прочным чем основной металл присадочным материалом. Так, например, для сварки труб большого диаметра из сталей типа 17ГС, 17Г1С и [c.76]

Сварной шов контролируют вначале визуально. Имеющиеся дефекты сварки (непровары, трещины) удаляют либо вырубкой зубилом, либо выплавкой ацетилено-кислородным пламенем, а затем места дефектов заваривают электродами типа Э-50А (ГОСТ 9467—60), предварительно подогрев дефектные участки цилиндра до 200° С. Окончательно качество шва проверяют ультразвуковым методом. Затем сварной цилиндр проходит термическую обработку (нормализация и отпуск) с последующей передачей в цехи для окончательной механической обработки. [c.535]

Трещины, подобные показанным на рис. 7.15, наблюдались также в сварных швах патрубков перегревателя на электростанции в Ратклиффе после эксплуатации в течение 11 171 ч. Они возникали от расслоений в патрубке и, хотя перегреватель работал в области ползучести, трещины в процессе эксплуатации не распространялись. Большинство трудностей, связанных со сваркой патрубков, можно преодолеть при использовании штампованных патрубков с фланцами (см. рис. 7.12, б), которые гарантируют, что сварной шов удален от наиболее напряженных областей, и значительно облегчает проблемы контроля. Однако соединения этого типа обычно не используют в парогенераторе, потому что ввариваемые трубки располагаются так близко друг к другу, что [c.87]

Приварка труб к трубной доске является особым случаем сварного соединения цилиндра с цилиндром, в котором радиус большего цилиндра равен бесконечности, и поэтому он должен быть очень толстостенным по сравнению с трубами, которые приваривают к нему. Обычно трубы очень тесно расположены в трубных досках, что делает трудным или невозможным выполнение сварки со стороны труб. В ранних конструкциях трубы завальцо-вывали в трубную доску (рис. 7.18, а) и окончательно зачекани-вали из открытого конца. Но эта конструкция имела два недостатка во-первых, наличие щели между трубой и трубной доской, которая действует как место концентрации примесей воды или как место с различной аэрацией, что способствует разрушению в результате коррозии во-вторых, образование ловушки газа, который может улетучиваться через сварной шов уже после затвердевания и будет причиной местного разупрочнения, если нет настоя-ш,ей течи между трубой и трубной доской. Более успешно применяется сварное соединение типа Фостера — Уилера , качество [c.89]

При конструировании сварной аппаратуры необходимо правильно назначить способ сварки, выбрать тип шва, определить подготовку кромок. Способ сварки выбирается в зависимости от материала свариваемых частей, их геометрических размеров и от оснащенности завода. Основными способами можно считать электродуговую автоматическую сварку под слоем флюса, а также полуавтоматическую и ручную дуговые сварки. По типу сварного шва применяются соединения встык, втавр и внахлестку. Основным и лучшим видом сварного соединения пищевых аппаратов является стыковой шов. Обработка кромок перед сваркой зависит от метода сварки и толщины свариваемых листов. Чаще всего применяются бесскосные швы, V-образные швы с подрубкой кромок и швы с подкладкой. [c.138]

Когда создан сварной шов, в игру вступает несколько дополнительных факторов. Во-первых, в зоне термического влияния возникает остаточное напряжение оно может сложиться с напряжением, порождаемым объемным сжатием, и ускорить процесс охрупчиваюшего старения. Во-вторых, усиление сварного шва может порождать явления надреза и вызывать дополнительное локальное пластическое деформирование в зоне термического влияния сварного шва. В-третьих, подвод тепла в период сварки вызывает изменение в типе и морфологии карбидных выделений в зоне термического влияния и может привести к растворению других выделений это сопровождается охрупчиванием в зоне промежуточных температур из-за повторного выделения фаз в процессе старения. [c.286]

При автоматической и полуавтоматической сварке закрытой дугой обычных сталей применяются в основном плавленые флюсы-силикаты. Современные плавленые флюсы не дают возможности осуществить легирование металла шва. При сварке углеродистых сталей, как известно, максимальный переход кремния или марганца из флюса в сварной шов, происходящий в результате взаимодействия жидких металла и шлака, не превышает нескольких десятых долей процента. На протяжении ряда лет неоднократно предпринимались попытки решить задачу легирования шва через флюс, т. е. создания легирующих флюсов. С этой целью предлагались механические смеси флюсов с соответствующими ферросплавами однако они не нашли применения вследствие неравномерного легирования швов, обусловленного сепарацией тяжелых крупинок ферросплавов от легких зерен флюса. Составные неплавленые флюсы, предложенные К. К. Хреновым и Д. М. Кушнеро-вым и получившие название керамических, не имеют их недостатков. В принципе можно создать керамический флюс такого состава, который обеспечил бы необходимый состав, структуру и легирование швов такими легкоокисляющимися элементами, как алюминий, титан, цирконий и др. Однако этот способ легирования шва при сварке жаропрочных сталей и сплавов нельзя признать достаточно надежным по следующим причинам. Степень легирования шва находится в прямой зависимости от соотношения количеств расплавляемых дугою металла и флюса (шлака). При автоматической сварке закрытой дугой это соотношение в несколько раз больше, чем при сварке открытой дугой, и целиком определяется режимом сварки — напряжением и током дуги. Чем больше напряжение дуги, чем ниже ток и скорость сварки, тем относительно больше плавится шлака, тем интенсивнее переход примесей из шлака в металл или из металла в шлак. При выполнении швов различного типа и калибра неизбежно приходится изменять режим сварки. Изменения величины тока или напряжения дуги, [c.61]

Вместе с тем, при сварке высоконикелевых стабильноаустенит-ных сталей, содержащих более 20—25% Ni, отрицательное действие меди проявляется значительно слабее, либо вовсе не проявляется. Чтобы объяснить различное поведение меди в сварных швах с различным содержанием никеля, следует обратиться к диаграммам состояния систем Ni—Си (рис. 78, б), Fe—Си (рис. 78, д), Сг—Си (рис. 78, е). Диаграмма Fe—Си (рис. 78, д), левый угол которой сходен с диаграммой Fe—С (см. рис. 3, г), позволяет считать, что при введении небольшого количества меди в сварной шов малоуглеродистой стали, в нем появятся горячие трещины, вызванные легкоплавкой эвтектикой. Любое увеличение количества медистой эвтектики не устранит трещин, ввиду того что эф-фективнъш интервал кристаллизации почти не уменьшается даже при содержании 80% Си в сплаве. Диаграмма состояния сплавов Сг—Си (рис. 78, д) сходна с диаграммой Ре—Си. С никелем медь дает непрерывные твердые растворы (рис. 78, б), причем интервал кристаллизации настолько мал, что в никелевых швах добавка меди не вызывает горячих трещин, как не вызывает их и добавка никеля при сварке меди. Поэтому естественно, что при сварке сталей типа 18-8 сварочная ванна, содержащая более 90% железа и хрома и всего 8—10% никеля, кристаллизуется в соответствии [c.199]

Пользование сварочной провблокк Из taли типа 1Й-8 с ниобием также не обеспечивает высокого качества сварного шва из-за образования горячих трещин, однако хромоникелевая сталь типа 18-10 с присадками —1,3% Nb и —1,3% Si улучшает стойкость шва против появления горячих треш,ин. Обмазки и флюсы, применяемые при сварке, не должны содержать углерода, который может переходить в сварной шов, ухудшая его стойкость против межкристаллитной коррозии. [c.726]

Рис. 1.151. Фрактограмма КР металла сварного шва на аустенитной стали A1SI 304 (типа 12Х18Н9) при испытании со скоростью деформации I-IO" с в воде, содержащей 100 мг/л хлорида и 3 мг/л кислорода, при 289 °С. Сварной шов получен методам автоматической сварки с вольфрамовым электродом в инертной атмосфере и содержит 5 % феррита. КР траискры-сталлитного характера в аустенитной фазе и межфазного в области двухфазной структуры. Сканирующий ЭМ И.89]

Образец типа 7а толщиной 10-20 мм для оценки сопротивляемости металла однослойных швов, выполненных следующими видами сварки А, УП, ИП. Образец типа 76 для оценки сопротивляемости металла многослойных швов, выполненных следующими видами сварки А, УП, ИП, РЭ. Ось шва располагают вдоль или поперек направления прокатки. Механизм деформирования включают в момент совмещения оси электрода с плоскостью, перпендикулярной оси шва и проходящей через вершину надреза. Изгиб поперек оси шва. Мощность сварочной дуги выбирают из условия получения заданной ширины и высоты шва. При испытании образца типа 76 его сварной шов проплавляют пеплавящимся электродом на 1/5 часть его высоты [c.191]

К числу самых опасных трещиноподобных дефектов следует отнести непровары и несплавления. Выполнение односторонней сварки на подкладном кольце часто приводит к непроварам типа представленного на рис. 5.3. Показано строение стыкового соединения трубы из стали 15Х5М. Непровар инициировал развитие трещины в сварной шов. Не менее опасны несплавления (рис. 5.4) - по существу готовые трещины. [c.215]

Процесс дуговой одно- и многоэлектродной ванной (ванношовной) сварки арматурных стержней состоит в том, что теплом электрической дуги, горящей между торцами стержней, создается ванна расплавленного металла. Расплавленный металл удерживается специальной формой, а торцы стержней расплавляются теплом ванны. В результате сплавления присадочного и основного металла образуется сварной шов. Типы сварных соединений выполняются так же, как и под ручную сварку. В учебном пособии подробно рассмотрен способ полуавтоматической электрошлаковой сварки стержней, как наиболее экономичный и перспективный. [c.60]

При сварке стыковых и Т-образных соединений труб небольшого диаметра применяют электроды диаметрохм 3 мм типа Э-42 и Э-42А (рис. 118,б,в,г). Сила тока устанавливается 80—110 а. Сварной шов должен иметь высоту 2—3 мм, ширину 6—8 мм. [c.176]

Фиг. 5. Типы сварных соединений, выполняемых угольным электродом с укладкой присадочного металла а — стыковое соединение металла толщиной 2— мм с укладкой круглого прутка б — стыкб-вое соединение для толщин больше 6 мм, сварка производится на медной подкладке в, г — угловой шов с укладкой круглого прутка, сварка производится при положении в лодочку д, е/ж — соединения в стык с укладкой присадочного металла в виде полосок.

Радиационные методы контроля (рентгеновскими и у-лучами). Сущность контроля рентгеновскими и у-лучами заключается в том, что они по-разному поглощаются при прохождении через дефектные и бездефектные участки сварных швов. Существуют четыре способа фиксации выявления лучами дефектов сварки 1) флюоро-скопический — рассмотрение дефектов на экране 2) рассмотрение дефектов на экране электронного оптического преобразователя 3) фотографический с фиксацией дефектов на фотопленке 4) ионизационный. Наиболее распространенным является фотографический. Рентгеновские лучи, проходя через испытываемый сварной шов, будут частично поглощаться и действовать на находящуюся за ним фотопленку, экран или ионизационную камеру. Дефектные места видны как почернения различной величины и формы соответственно характеру дефекта. В промышленности для просвечивания изделий применяют серийные рентгеновские аппараты типа РУП. [c.691]

Обозначения основных положений (табл. III.9) сварных швов и соединений всех видов и типов, выполненных сваркой плавлением, регламентированы ГОСТ 11969—66. При иользовании основной таблицей этого стандарта следует руководствоааться следующим нулевое положение осей сварного шва—это горизоатальное положение продольной оси и вертикальное (направленное вверх) положение поперечной оси. Сварной шов может иметь угол наклона а от О до 90° (между продольной осью шва и его нулевым положением) угол поворота Р от О до 180° (между поперечной осью сечения шва со своим нулевым положением). [c.43]

Способы сварки, типы и конструктивные элементы сварных швов определя ются соответствующими стандартами. Самым распространен-пы.м видом сварки является электросварка, которая может быть ручно 1, полуавтоматической и автоматической. Независимо от вида все сварные (лвы на чертеже изображают одинаково видимый шов — сплошно основно11 линией, невидимый — штриховой (рис. 16.30). [c.164]

С. Зубчатые прокладки используют при > 200 °С и Рр > 10 МПа [61, 64]. Беспрокладочные соединения со сваркой срезных выступов (тип с) не требуют деформации уплотняемых поверхностей. В них давление Рр воспринимается винтовыми струбцинами (гл. 2.12). После зажатия струбцин (например, по ОСТ 1. 76794-83), выступ проваривается, обеспечивая плотность соединения. При необходимости разборки сварной шов аккуратно срезается, а после повторной сборки соединение сваривается вновь. Подобное соединение допускает 6-10 операций разборки-сборки [30]. [c.507]

Разновидностью межкристаллитной коррозии является так называемая ножевая коррозия, возникающая в сварных конструкциях в очень узкой зоне — обычно от нескольких сотых до нескольких десятых долей на границе сварной шов — основной металл. Этот тип коррозии может возникать при сварке даже нержавеющих сталей, стабилизированных присадками титана или ниобия. Это исключительно опасный вид коррозионного разрушения, так как может развиваться с очень большой скоростью 1в глубину. Например, было отмечено, что на сварных образцах из стали 1Х18Н9Т при испытании их в 05%-ной НКОз скорость ножевой коррозии достигала 45 мм год, а при кипячении в 6%-ной Нг504 до 2 м1год [75, с. 59]. Возникновение склонности к ножевой коррозии при сварке нержавеющих сталей наи- [c.105]

Разновидностью межкристаллитной коррозии является так называемая ножевая коррозия, возникающая в сварных соединениях в очень узкой зоне обычно от нескольких сотых до нескольких десятых долей иа границе сварной шов — основной металл. Этот тип коррозии может возникать при сварке даже нержавеющих сталей, стабилизированных титаном или ниобием. Объясняется это следующим образом в узкой околощовной зоне металла, перегретого до температуры - 1300°С и выще, происходит растворение карбидов титана или хрома. При последующем быстром охлаждении этой зоны карбиды титана или ниобия ие успевают вновь выделиться, и углерод остается в твердом растворе. Например, этот вид коррозии был обнаружен при кипячении стали 12Х18Н10Т в НМОз. [c.140]

Расчет прочности сварных швов. Если сварной шов должен удовлетворять условию достаточной прочности, то за расчетную нагрузку для него д. б. принята (как по величине, так и по характеру) нагрузка тех связей корпуса, к которым относится рассматриваемый шов. Если же шов должен удовлетворять не только условию достаточной, но и условию равной (с соседними частями корпуса) прочности, то расчетной нагрузкой для него должна служить нагрузка, вызывающая в материале связей опасное напряжение, причем вызываемое этой нагрузкой напряжение в шве должно быть равно опасному напряжению, установленному для данного типа сварного шва. Если сварной шов д. б. рассчитан на равную прочность с заклепочным швом, который он заменяет, то расчетной нагрузкой для него должна служить нагрузка, вызывающая опасное напряжение в заклепках заклепочного шва, причем вызываемое этой нагрузкой напряжение в сварном шве д. б. равно опасному на-пряясению, установленному для данного типа сварного шва. Напряжения в сварных соединениях д. б. относимы к расчетному сечению сварного шва, показанному в таблице типов сварных швов. В соответствии с этим при пользовании общими ф-лами строительной механики для определения напряжений следует в эти ф-лы вводить элементы указанного расчетного сечения сварного шва. При пользовании для расчета сварных швов ф-лами строительной механики, применяемыми для расчета прочности заклепочных соединений, следует в эти ф-лы вводить вместо приведенной ширины заклепочного шва, равной площади сечения заклепок, отнесенной к единице длины шва, расчетную толщину сварного шва. В случае применения прерывистой сварки расчетная толщина сварного шва д. б. уменьшена помножением на коэф. прерывистости, меньший единицы и определяемый из выралгения к = = ,где а—длина непрерывного прохода шва, [c.101]

Высотный характер башни заставляет изготовлять ее элементы из высококачественного, хорошо свариваемого материала. Все трубы намечено изготовлять из стали Ст20 по ГОСТ 1050—60 с содержанием кремния в пределах 0,17—0,27%, т. е. из спокойной стали. Все остальные детали — из стали ВСтЗсп5 для сварных конструкций по ГОСТ 380—71. Сварку предположено вести электродами, дающими сварной шов повышенной пластичности и вязкости, типа Э42А. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...