Коэффициент Параметры критические

Если скорость потока уменьшить, то турбулентный режим вновь переходит в ламинарный. Скорость, при которой в данных условиях происходит изменение режимов движения, называется критической. Опытным путем было установлено, что величина прямо пропорциональна кинематической вязкости v и обратно пропорциональна диаметру трубы d, т. е. ш, р = kv/d. Безразмерный эмпирический коэффициент k, входящий в формулу, одинаков для всех жидкостей и газов и не зависит от диаметра трубы. Отсюда следует, что изменение режима движения происходит при определенном сочетании параметров d н v. Этот коэффициент называется критическим числом Рейнольдса [c.286]

Коэффициент приведения длины по табл. 93 равен а=1,11. Наименьший параметр критической системы сил [c.245]

По мере увеличения коэффициента К/ возникает состояние предельного равновесия, при котором трещина готова начать самопроизвольное движение. Это состояние называют также критическим, а значения всех входящих в выражение (24.12) параметров— критическими, с обозначением Кс, о-с, 4. С учетом сказанного можно записать для критического состояния [c.419]

Для оценки вклада прочности индивидуальных волокон в общую прочность композиции следует рассмотреть два параметра критическое отношение LJd и коэффициент передачи нагрузки LdL. Первый параметр при данном связан с длиной волокна, которая необходима для достижения максимального значения растягивающего напряжения, а второй —со средним напряжением ог . Разницу между ними легко уяснить из рис. 172. По мере возрастания длины волокна (Li< L2[c.372]

Скорость звука в жидкостях связана с теми физическими характеристиками жидкости, которые непосредственно определяются энергией потенциального взаимодействия молекул. К этим характеристикам относят параметры критического состояния вещества, поверхностное натяжение, теплоту испарения и т. д. В связи с этим для приблизительных вычислений можно найти выражения для скорости звука, связанные с этими характеристиками жидкости. Например, можно показать, что скорость звука выражается через коэффициент поверхностного натяжения [c.179]

В 1 дается уравнение Ван-дер-Ваальса н его анализ, вычисляются параметры критической точки и значения коэффициентов а и Ь. После этого говорится о приведенном уравнении Ван-дер-Ваальса. Здесь записано Вообще уравнение Ван-дер-Ваальса, передавая в общем верно ход явлений, не может претендовать на точное выражение свойств всех тел природы . [c.203]

В работе дано уточнение теории критического режима газового эжектора-Получено соотношение для определения критического коэффициента эжекции, учитывающее неравномерность скоростей в эжектирующей струе и удовлетворяющее, кроме уравнений неразрывности и адиабаты, еще и уравнению количества движения. Дается график, позволяющий практически определять параметры критических режимов эжектора, ие прибегая к решению уравнений эжекции. [c.33]

Идея метода заключается в том, что любой физический параметр можно найти умножением коэффициента А, характеризующего данную жидкость и данное свойство, на универсальную для всех термодинамически подобных веществ функцию от приведенной температуры Т = Т, /Т р или приведенного давления р = р1/р р. где Т р и р р - критические температура и давление компонента, Т и - их текущие значения. Коэффициент А зависит от критических параметров критической температуры Т р, критического давления р, р, критического удельного [c.148]

В уравнении (3.42) коэффициенты а и Ь, зависящие от параметров критической точки данного газа, определяются по выражению (1.14а). [c.128]

J, Т К, J, Т — соответственно коэффициент интенсивности напряжений, /-интеграл, 7 -интеграл), посредством которых однозначно может быть определено НДС у вершины трещиноподобных дефектов как при маломасштабной текучести (размер пластической зоны мал по сравнению с линейными размерами трещины и элемента конструкции), так и при развитом пластическом течении элемента конструкции с трещиной (пластическая деформация охватывает большие объемы материала). Иными словами, при одном и том же значении параметра механики разрушения независимо от длины трещины, геометрии тела и системы приложения нагрузки НДС у вершины трещины будет одно и то же. В данном случае критическое аначение параметров, полученных при разрушении образцов с трещинами при том или ином виде нагружения, можно использовать при анализе развития разрушения в конструкции. Для этого в общем случае условие развития разрушения в конструкции (см, рис. В.1) может быть сформулировано в виде K = Kf или 1 = = Jf или т = Т, где Kf, Jf, Т — критические значения параметров механики разрушения при нагружении образца с трещиной, идентичном нагружению конструкции (статическое нагружение, циклическое, динамическое и т. д.). [c.8]

Из уравнения (2.57) следует, что с увеличением объемной дола пор (со снижением параметра Fn), жесткости напряженного состояния [с увеличением Охх + Оуу)/oi] и снижением значения коэффициента деформационного упрочнения k критическая деформация е/ уменьшается. [c.114]

Использование рассмотренных уравнений для оценки долговечности конструкций с существенно неоднородными полями напряжений связано со значительными трудностями, так как эти поля изменяют характер деформирования материала у вершины трещины. Например, в сварных тавровых соединениях остаточные напряжения приводят к ситуации, когда при действии циклической эксплуатационной нагрузки с коэффициентом асимметрии, равным нулю, коэффициент асимметрии нагружения материала в вершине трещины по мере ее развития изменяется от 0,8 до О, при этом КИН может принимать значения от пороговых до близких к критическим [198]. Следовательно, оценка долговечности такого рода конструкций может выполняться только с помощью уравнений, учитывающих переменную вдоль траектории развития трещины асимметрию нагружения в широком диапазоне СРТ. Как видно из выполненного обзора, такие уравнения являются в основном эмпирическими, содержащими большое количество взаимосвязанных параметров, определяемых только экспериментально на основании статистической обработки данных, что приводит к значительной сложности в получении и использовании этих зависимостей. Поэтому [c.192]

Аналогом у в соотношении (4.21) является параметр, так как он характеризует критический размер фрактального кластера, способного к самоподобному росту. Установлено, что Tq и Lq взаимосвязаны с коэффициентом Пуассона [c.285]

Здесь - коэффициент масштаба, учитывающий отношение максимального масштаба наблюдения зоны предразрушения (формирующейся структуры переходного слоя будущей поверхности разрушения) к минимальному и характеризующий критические параметры трещины - ее максималь- [c.133]

Если ирн нагружении стержня до критического состояния внешняя нагрузка увеличивается пропорционально с коэффициентом пропорциональности 1(ц ,- и т. д., где qi, Р,< > — известные значения), то критическое состояние зависит от одного параметра— В этом случае потеря устойчивости в плоскости и относительно плоскости будет характеризоваться двумя разными критическими значениями коэффициента i ц 1 — при потере устойчивости в плоскости и 1 2 — при потере устойчивости относительно плоскости. Если qi, ц,, 7, - — расчетные значения компонент векторов нагрузки, которые стержень должен выдержать не теряя устойчивости, то это будет иметь место, если ц 1> >1,М 2>1. [c.102]

При некоторой температуре Т=Т и давлении р=р,р исчезает различие между удельными объемами К, и жидкости и газа (V =V, = V,p). Такое состояние вещества называется критическим, а параметры Г р, р,р, К р, при которых оно наступает,— критическими. Выразить критические параметры К,р, р,р, Т р газа Ван-дер-Ваальса через постоянные а ч h для этого газа и вычислить критический коэффициент s= RT pl p pV p). [c.34]

VI. 17. Определить критический уклон а) тоннеля круглого поперечного сечения радиуса г = 1 м, если коэффициент шероховатости его стенок п = 0,02, а расчетный расход Q = 17 б) трубы круглого поперечного сечения п = 0,014 г = 0,5 м Q = 0,7 м% в) лотка параболического поперечного сечения с параметром р = 0,2 м Q = = 0,84 м /с при п = 0,012. [c.150]

На практике можно руководствоваться следующим правилом вещества, относящиеся к одному и тому же типу химических соединений и имеющие одинаковые критические коэффициенты, образуют группу термодинамически подобных веществ. Если к тому же вещества имеют одинаковое или близкое значение отношения g/R (это условие приближенно выполняется, когда молекулы рассматриваемых веществ состоят из одинакового числа атомов), то функции, выражающие зависимость свойств вещества от приведенных параметров, будут для всех веществ теми же самыми. [c.214]

При транспортировании материалов в трубе постоянного диаметра критическая скорость транспортирования находится в обратно пропорциональной зависимости от угла наклона трубопровода к горизонту. Основным параметром, определяющим транспортирование твердого по вертикали, как указывалось выше, является гидравлическая крупность. Для подъема твердого достаточно обеспечить относительную скорость движения жидкости, несколько большую гидравлической крупности. Причем, как показывает опыт, с увеличением концентрации твердого в потоке коэффициент сопротивления С частиц возрастает, поэтому для их витания требуется относительная скорость, даже меньшая гидравлической крупности. В результате этого подъем твердого по вертикали может осуществляться при сравнительно малых скоростях (у С Укр) [c.128]

Имея в виду, что критическое число Кер-р = 3,8-10 , а Хлам = 3,451-10"2 м, из решения уравнения получаем Ах = О П = 3,907-10" м. Эта величина определяет участок от точки перехода П до условной передней кромки пластины (точка О на рис. 12.8), на котором пограничный слой полностью турбулентный. Отсчет координаты Хт в соответствующих формулах для параметров турбулентного пограничного слоя необходимо вести от точки О. Для местного коэффициента трения на конусе [c.687]

Для определения параметров потока за клином удобно использовать ударные поляры. Одна из таких поляр АСОВ схематически изображена на рис. 2.9, в. На этом рисунке по оси абсцисс отложена продольная составляющая скорости, а по оси ординат — поперечная, отнесенные к критической скорости звука, которая при переходе через ударную волну остается неизменной. Ударная поляра позволяет определить параметры течения за клином и установить некоторые качественные закономерности. Пусть на клин набегает сверхзвуковой поток со скоростью 1. Коэффициент скорости Xi = i/a (отрезок ОВ на рис. 2.9, в). Для нахождения скорости иг за клином под углом о к оси абсцисс из начала координат проводят луч до пересечения с ударной полярой тогда модуль вектора 0D равен модулю скорости U2. Для нахождения угла наклона ударной волны точку D соединяют с 5 и на продолжение этой прямой опускают перпендикуляр ОЕ, угол наклона которого к оси абсцисс равен ip. Отрезок ОЕ ранен касательной составляющей вектора скорости = EB = Wnu ED=Wn2- Ударная поляра пересекается с лучами, выходящими из начала координат, только при углах клина где — предельный угол клина, при [c.61]

Для расчета параметров критического режима по этой схеме М. Д. Миллионщиков и Г. М. Рябинков [I] предположили, что статическое давление газа постоянно во всем сечении запирания. При этом, как было указано А. А. Никольским, не может быть удовлетворено уравнение количества движения для массы газа, заключе(ннон между входным сечением эжектора и сечением запирания. Критические коэффициенты эжекции, рассчитанные по методу, изложенному в работе [1], оказываются значительно выше экспериментальных при отношениях давлений эжектирующего и эжектируемого газон / о> 6- -8. [c.262]

Расчитываются геометрические размеры основных деталей и узлов воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения продуктов сгорания, среднемассовая температура факела, коэффициент эжекции. В последнем случае в техническое задание должны входить и параметры Р , Т эжектируемого воздуха, которым обычно служит вторичный воздух. Чаще всего из исходных данных известны марка горючего и потребная тепловая мощность факела пускового устройства N . Тогда расход топлива, кг/с, может быть найден из выражения [c.335]

Особый интерес представляют структуры, самоорганизующиеся в точках бифуркаций в процессе эволюции неравновесной системы. Их фрактальная размерность инвариантна к внешним условиям, т.е. обладает свойствами универсальности и масштабной инвариантности. Использование этих свойств и параметра порядка D =l,67 позволяет определить критические параметры, контролирующие вязкохрупкий переход. Из установленной выше связи между фрактальной размерностью Dy, и критическим значением эффективного коэффициента Пуассона (соотношение 2.27) следует, что при =1,67 и Vjfj=v /о=0,17. С учетом того, что при вязкохрупком переходе а [c.107]

Здесь /г - коэффициент масштаба, учитывающий отношение максимального масштаба наблюдения зоны предразрушения (формирующейся структуры переходного слоя будущей поверхности разрушения) к минимальному и характеризующий критические параметрь трещины - ее максимальное приращение в результате самоподобного роста микротрещины с начальной длиной г . [c.322]

Каждый из трех типов деформации характеризуется соответствующими критериями разрушения. Применимость того или иного критерия зависит от общей деформации, предшествующей разрушению. Области применимости критериев представлены заштрихованными зонами под ди аграммой деформирования (рис. 3.2). Для первой зоны (до точки А) характерно однопараметрическое описание поля напряжений в вершине трещины. При этом для каждого из трех видов деформации параметрами являются коэффициенты интенсивности напряжений К,, К , К, . Разрушение наступает в момент достижения одного из параметров (или их комбинации) некоторого критического уровня, например, Kj = Kjj,, где — критическое значение коэффициента интенсивности напряжений или вязкость разрушения для трещин нормального отрыва. При этом пластическая деформация в вершине трещины должна быть минимальной. [c.80]

Однако, при нагружении конструкций из малоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей, содержащих плоскостные дефекты, имеет место, как правило, развитое пластическое течение в вершине данных концентраторов (зона АВ на рис. 3.2). В общем случае это снижает опасность хрупких разрушений, так как часть энергии нагружения расходуется на образование пластических зон. В данных зонах напряжения и деформации уже не контролируются величиной коэффициентов интенсивности напряжений, а определяются из соотношений теории пластичности. Дпя некоторого упрощения описания процесса разрушения в механике разрушения вводят критерии, описывающие поведение материала за пределом упругости 5 — критическое раскрытие трещины и — критическое значение независящего от контура интегрирования некоторого интеграла. Деформационный критерий 5 основан на раскрытии берегов трещины до некоторых постоянных критических значений для рассматриваемого материала. На основе контурного Jj,-интеграла представляется возможность оценить момент разрушения конструкций с трещинами в упругопластической стадии нагружения посредством определения энергии, необходимой для начала процесса разрушения. При этом полагается, что критическое значение энергетического параметра, предшествующее разрушению, является характеристикой материала. Существуют также и другие характеристики разрушения, которые не получили широкого распространения на практике. Например, сопротивление микросколу [R ]. сопротивление отрыву, угол раскрытия вершины трещины, двухпараметрический критерий разрушения Морозова Е. М. и др. [c.81]

Режим работы эжектора, при котором коэффициент эжекции не зависит от давления на выходе из диффузора, называется критическим. Особенности работы эжектора на критическом режиме связаны с характером течения в начальном участке смесительной камеры — между входным сечением и сечением запирания 1 (рис. 9,6). Как уже указывалось, дозвуковой поток эжектируемого газа движется здесь по каналу с уменьшаюп1 имся сечением, ограниченному стенками камеры и границей сверхзвуковой эжектирующей струв. Скорость эжектируемого шотока в минимальном сечении — оно совпадает с сечением запирания — не может превысить скорости звука этим и определяются предельные значения скорости во входном сечении и максимального расхода эжектируемогогаза. Для тога чтобы определить эти максимально возможные значения, необходимо найти соотношения между параметрами потоков во входном сечении и в сечении запирания. [c.518]

Точка В характеристики соответствует такому режиму, когда в сечении запирания эжектируемый поток становится звуковым (А,2 = 1). После этого, действительно, дальнейшее снижение противодавления не изменяет расхода газов через эжектор. Постоянные предельные значения, не зависящие от противодавления, принимают коэффициент эжекции п и параметры смеси газов — приведенная скорость Лз и полное давление Pg. В случае дозвукового течения (Лз < 1) при этом был бы постоянным коэффициент сохранения полного давления в диффузоре a = /( a),. а следовательно, и полное давление газа на выходе из диффузора Pi = ОдРз. Другими словами, все режимы работы эжектора, соответствующие противодавлению, меньшему критического значения, при Яз < 1 выражались бы одной точкой характеристики S(p4 = onst, и = onst). Однако экспериментальные данные показывают, что характеристика эжектора не обрывается в точке В снижение противодавления на критическом режиме всегда приводит к падению полного давления смеси при постоянном значении коэффициента эжекции (ветвь ВС). Легко убедиться, что это возможно только при сверхзвуковой скорости потока на входе в диффузор. Действительно, при Яз > 1 диффузор работает [c.531]

Найти выражения критических параметров К р, р р, Т р, исходя из уравнения Дитеричи p(V—b)= Вычислить критический коэффициент, 5 = ЛГ,р/(р,рК,р) для этого уравнения и сравнить его с экспериментальным значением и значением, полученным из уравнения Ван-дер-Ваальса. Показать, что при больших объемах уравнение Дитеричи переходит в уравнение Ван-дер-Ваальса. [c.34]

Третью группу составляют характеристики разрушения. В инженерной практике эти характеристики используются сравнительно недавно. Характеристики разрушения определяются на образцах с заранее выращенными начальными трещинами и оцениваются следующими основными параметрами вязкость разрушения, критический коэффициент интенсивности напряжений при плоской деформации Ki , вязкость разрушения, условный критический коэффициент интенсивности напряжений при плосконапряженном состоянии Кс, удельная работа образца с трещиной КСТ и скорость роста трещины усталости СРТУ при заданном размахе интенсивности напряжений /S.K. [c.46]

Плоская пластина с теплоизолированной поверхностью движется со скоростью Уоо = У = 700 м/с в воздушной атмосфере на высоте Я = 10 км. Определите местные параметры трения на ламинарном участке обтекаемой поверхности (напряжение и коэффициенты трения, толщину пограничного слоя) при условии, что критическое число Кскр = 10 . Найдите также средний коэффициент и сопротивление трения для этого участка пластины. Размеры пластины показаны на рис. 12.1. [c.671]

Найдите параметры пограничного слоя (местный коэффициент трения толщину слоя) на участке турбулентного обтекания плоской пластины (рис. 12.1). а также средний коэффициент и силу трения. Условия обтекания пластины потоком со скоростью К, вуют высоте Я = 10 км. Критическое число Яскр = Ю . [c.671]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...