Критические отношения параметров

Критические отношения параметров [c.128]

Критические отношения параметров (Г, р, р — температура, плотность и давление в критическом сечении) [c.22]

Критическая скорость яа решеткой 119 Критические отношения параметров 22 [c.892]

Критические отношения параметров для различных газов [c.57]

В случае адиабатного истечения при заданной геометрии сопла и фиксированных параметрах на входе скорость и массовый расход однозначно зависят от давления на срезе сопла, увеличиваясь при уменьшении последнего. Однако существует некоторое критическое отношение давлений, [c.88]

Критическая скорость 47, 48 Критические параметры 12 Критическое отношение давлений 48 [c.422]

Если корни характеристического уравнения не являются кратными, то ранг системы (18.25) равен к— 1. В этом случае система (18.25) может быть решена относительно отношений qi qk = = й1. Решая систему (18.25) относительно п при Р, равном наименьшему корню характеристического уравнения, т. е. критическому значению параметра нагрузки, получаем форму потери устойчивости с точностью до постоянного множителя qk. [c.327]

В общем случае величина массового расхода смеси испаряющейся воды и газа зависит от плотности среды и критического, давления в выходном сечении. Плотность среды по мере увеличения температуры и количества образующегося пара уменьшается, что должно приводить к уменьшению массового расхода горячей смеси по сравнению с холодной. Критическое отношение давлений -зависит от начальных параметров, состава смеси и относительной длины канала. Так, при истечении смеси насыщенной воды с газом через относительно длинный канал (lld = 8) с увеличением объемного газосодержания от О до 100% е убывает от 0,56 до 0,529. При истечении холодной смеси (без [c.37]

По найденному значению см уточняем значение критического отношения давлений [см. (4.22)] и параметры в выходном сечении р2. U- [c.61]

Далее, псу формуле (4.29) находим массовую долю пара в общем количестве смеси, которая была бы при равновесном истечении. Затем по заданным параметрам (рь ti, Ijd) аналогично определяем критическое отношение давлений для неравновесного процесса (г )н и оцениваем степень незавершенности процесса парообразования [c.62]

Действительно, в опытах истечения влажного пара с газом при объемном содержании газа в смеси от О до 80% сухость-пара в выходном сечении при всех начальных параметрах была более 0,4 и в выходном сечении устанавливалось критическое отношение давлений, близкое по значению аналогичному отношению для сухого насыщенного пара. Имея это в виду, расчет парогазовой смеси может быть выполнен по показателю адиабаты сухого насыщенного пара. В подтверждение приведем некоторые теоретические предпосылки. [c.63]

Анализ этих данных показывает, что при звуковом потоке с ростом параметра 32 величины Ра, Poi и вначале сокращаются, принимая минимальные значения при йза 1,5, а затем медленно возрастают. Функция критического отношения давлений по среде ( fl 32) наоборот, имеет точку максимума при Оза ж [c.210]

При постоянной величине давления среды истечения критическая величина входного давления по-прежнему однозначно определяется заданием параметров дросселя, характеризующих условия входа потока газа, течения по каналу и условия выхода. Это следует из формулы критического отношения давлений по среде, которую получим на основании (227) и (218) [c.262]

Критическая скорость равна скорости звука в газовой среде, имеющей состояние, определяемое параметрами р р, v p. Значения критического отношения давлений можно вычислять [c.90]

Проследим влияние параметров заторможенного пара (в котле) на критическое отношение температур. [c.100]

Рис. 8-5. Критическое отношение давлений в зависимости от начальной влажности пара и геометрических параметров суживающихся сопл.

Следовательно, относительные критические параметры определяются только физическими свойствами жидкости. В частности, для воздуха А = 1,4 и критическое отношение давления е =р /ро=0,528. Для перегретого пара А=1,3 е = 0,546. Значения е позволяют в каждом конкретном случае судить о характере движения жидкости. Если в [c.62]

Кризис сопротивления плохообтекаемых тел 189 Критерии подобия 203 Критические параметры 58 Критическое отношение давлений 209 [c.378]

Для оценки того, насколько применение покрытия гарантирует достижение желаемого улучшения стойкости материала к воздействию окружающей среды без неприемлемого риска ухудшения механических и физических свойств покрытого суперсплава, каждое покрытие должно пройти определенный комплекс испытаний. Такие испытания следует проводить в условиях, как можно более близких к реальным при ошибочном выборе покрытия или недостаточном учете влияния любого из критически важных параметров долговечность детали с покрытием может быть ниже, чем без покрытия, даже если это покрытие и повышает стабильность поверхности. Однако слишком жесткие условия проведения испытаний могут приводить к излишне строгому отношению к покрытиям, которые при любых других условиях вполне удовлетворяют всем требованиям. Как всегда в таких случаях возникает противоречие между необходимостью проводить испытания покрытий в реальных условиях и стоимостью и длительностью таких испытаний. [c.101]

Для оценки вклада прочности индивидуальных волокон в общую прочность композиции следует рассмотреть два параметра критическое отношение LJd и коэффициент передачи нагрузки LdL. Первый параметр при данном связан с длиной волокна, которая необходима для достижения максимального значения растягивающего напряжения, а второй —со средним напряжением ог . Разницу между ними легко уяснить из рис. 172. По мере возрастания длины волокна (Li< L2[c.372]

Если на пластину действуют несколько независимо изменяющихся нагрузок, то вместо одного критического значения параметра нагрузки можно построить границу области устойчивости. Например, для прямоугольной пластины, нагруженной равномерно распределенными касательными контурными силами и нормальными (сжимающими или растягивающими) силами q, критические сочетания касательных и нормальных сил (т.е. граница области устойчивости), найденные в этой задаче с помощью приближенных решений при различных граничных условиях и различных отношениях сторон пластины, достаточно точно аппроксимируются зависимостью [c.211]

При медленном охлаждении аустенит превратится в перлит. При большей скорости охлаждения переохлажденный аустенит полностью перейдет в сорбит. При еще больших скоростях охлаждения образуется новая структура — троостит. По мере ускорения охлаждения лучи будут становиться все круче, поэтому превращение аустенита в троостит не закончится. Кроме троостита в структуре стали появится мартенсит. При наибольших скоростях охлаждения образуется только мартенсит (рис. 9.6), т. е. пересыщенный твердый раствор углерода в а-же-лезе. При образовании мартенсита происходит перестройка гране-центрированной решетки аустенита в объемно-центрированную решетку а-железа. Избыточное количество углерода, находящегося в а-железе, искажает эту решетку и превращает ее в тетрагональную, в которой отношение параметров с/а не равно единице (рис. 9.7), как у куба. Степень тетрагональности тем выше, чем больше углерода в стали. Скорость охлаждения, при которой из аустенита образуется только мартенсит, называют критической скоростью закалки. При закалке стали ее охлаждают со скоростью больше критической. [c.187]

Вообще говоря, явление антиферромагнетизма трудно объяснить с позиции простой зонной теории, основанной на периодичности решетки. И в этом отношении кластерные модели, принимающие во внимание локальное магнитное упорядочение, более предпочтительны. Вместе с тем сама концепция ферромагнетизма применительно к кластерам требует уточнения. Речь идет о сильной зависимости спонтанной намагниченности от параметра решетки а (см. [355]). Когда атомы массивного тела удаляются друг от друга, то ширина -зоны уменьшается и плотность состояний на уровне Ферми возрастает, вследствие чего при определенном критическом значении параметра решетки устанавливается ферромагнитное состояние. Это состояние, разумеется, исчезает, если а<С а . [c.247]

Параметры насыщенного пара в паровом котле Ро= = 1,6 МПа и со = 0,98. Определить диаметр отверстия, через которое пар может выходить из котла в атмосферу в количестве 10 т/ч. Отверстие считать соплом, позволяющим получать критическое истечение. Критическое отношение давлений для влажного пара принять равным 0,577. [c.74]

Критические отношения параметров (Т, К, температура, плотность и давление в крягическом сечении) [c.22]

Массовый расход газа т, как видно из (10,20), зависит от перепада давлений pjpi. Определим отношение давлений pjpu при котором расход т будет иметь максимальное значение такое отношение называют критическим. Будем считать параметры газа Pi, Vi на входе в сопло постоянными, при этом из (10.20) видно, что переменная величина р входит только в квадратные скобки. Критическое отношение давлений определим следующим образом возьмем первую производную выражения в квадратных скобках из уравнения (10.20) и приравняем ее нулю [c.107]

Если обратиться к анализу параметров, то нетрудно заметить, что при истечении насыщенной воды кризис расхода характеризуется для всех начальных давлений сравнительным постоянством критического отношения давлений екр и отсутствием метастабильного состояния в выходном сечении. Значение е р колеблется в интервале от 0,55 до 0,56. Изменение кр как по характеру, так и по значению хорошо согласуется с опытными данными Фауске 61]. По мере увеличения недо-грева кризис расхода приходится на более низкое критическое отношение давлений. Зависимость 8кр=/(А н) представлена на рис. 3.10. Из рисунка видно, что значение 8кр в исследованном диапазоне параметров практически не зависит от начального давления р и по мере увеличения недогрева убывает. При этом, начиная с Л н>20°С, зависимость 8кр—/(А н) близка к линейной. [c.49]

Таким образом, расход двухфазной, двухкомпонентной смеси может быть найден расчетным путем, если в каждом случае известно значение критического отношения давлений. В настоящий момент отсутствуют аналитические зависимости для оценки критических параметров смесей рассматриваемого типа. Имеющиеся экспериментальные данные [42] относятся к потоку холодной воды в смеси с газом при начальном давлении, не превышающем 7 KZ j M . Распространить эти данные на интересующий нас диапазон не представляется возможным, так как величина екр — функция показателя адиабаты, а последний, в свою очередь, зависит от температуры и давления среды. Высказанные суждения подтверждают правомерность выполненного экспериментального исследования по оценке s как функции рь lid и Рь результаты использования которого приведены ниже. [c.55]

Из графиков видно, что отношение давлений p lpi, отвечающее началу кризисного состояния потока, зависит от абсолютного давления насыщенной жидкости на входе в сопло. С повышением начального давления точка возникновения кризиса течения смещается в сторону меньших противодавлений. Стабилизация критического отношения давлений также происходит при несколько снижающихся значениях paplpi (0,25 0,15 соответственно при р = = 9 ч- 48 бар). Эти явления регулярно отмечались во всем интервале параметров, охваченных экспериментом. [c.177]

В [22, С. 34] была предложена цомограмма для определения критического отношения давлений в выходном сечении цилиндрического канала с острой вхбдной кромкой в зависимости от начальных параметров воды и относительной длины канала в диапазоне недогревов до насыщения от О до 100 ° С. На основании этой диаграммы построены зависимости е = /(Д. ) и / = f(At), которые приведены на рис. 7.8. С помощью этих зависимостей по (7.25) были рассчитаны зависимости R = f(At )p (рис. 7.9) и сопоставлены с экспериментами для двух значений давлений Pi = I МПа (кривая i) и р, = 2,1 МПа (кривая 2). Из сравнения видно, что расчетные кривые хорошо описывают результаты экспериментов в области малых недогревов. Некоторое снижение реактивных усилий по сравнению с расчетными в области больших недогревов объясняется тем, что при больших недогревах не успевает полностью произойти обмен количеством движения между фазами, а наличие скольжения мевду фазами приводит к уменьшению реактивного усилия. Интересно сопоставить расчетное значение реактивного усилия, которое могло быть получено при оптимальном профилировании с тем его максимальным значением, которое получено в описанном выше эксперименте. Так, при недогреве примерно до 40 °С и начальном давлении pi = 2,1 МПа получено максимальное значение реактивного усилия R 14,5 кг. При этом расход G 1,4 кг/с, критическая скорость истечения w = = а 105 м/с, относительная скорость на выходе из сопла Xi, подсчитанная с помощью зависимости (7.18), примерно 1,87. [c.159]

Таким образом, анализ зависимости критического отношения давлений для пароводяной смеси позволяет сделать вывод о степени завершенности обменных процессов между фазами в слабой волне возмущения (звуковой волне) и степени равновесности в самом потоке, что имеет первостепенное значение для расчета критических параметров расхода и реактивного усилш. [c.164]

Расчет, выполненный при ро = 1,0 МПа для различных недогревов по описанной выше методике (кривая 1 на рис. 8.4), показывает, что действительное критическое отношение давлений, измеренное в эксперименте, не соответствует расчетному практически во всем диапазоне недогревов. Это позволяет предположить, что даже модели с допущением полной либо частичной заторможенности обменных процессов в слабой волне возл щения неверно определяют критические параметры при допущении полного равновесия в самом потоке, особенно для сильно недогретых жидкостей. В области Д / О это расхождение становится минимальным (примерно 7 %). [c.166]

А. Беннетом и др. [2.16] для пароводяной среды при давлении 7,0 МПа получена карта режимов, представленная на рис. 2.7, которая достаточно хорошо описывает также опытные точки других авторов [2.8—2.10], снятые в аналогичных условиях. Попытка обобщения экспериментальных данных, полученных при переменном давлении и на различных жидкостях, была предпринята в [2.29] при помощи введения в диаграмму Беннета критического отношения давлений. В качестве абсциссы на видоизмененной диаграмме Беннета используется параметр Z = где п — опытный коэффициент, изменяющийся от 0,98 до 1,4. Результаты обработки измерений различных авторов на пароводяных смесях и фреонах показаны на рис. 2.8. [c.46]

Следует отметить, что статическое давление и плотность на рис. 2-7 отнесены к соответствующим параметрам торможения на входе в сопло. В зоне интенсивного подвода тепла давление полного торможения будет уменьшаться и критическое отношение (p/poi) соответственно будет возрастать. Для режима 1 на рис. 2-7 построено распределение pipai) вдоль сопла с уче- [c.27]

Существенно, что правило решения (5.1) выражается теперь с помощью отношения правдоподобия и для принятия решения даже не требуется определение критического значения параметра Xq. Это справедливо при некоторых ограничениях, например, для достаточно плавных ( одногорбых ) распределений. [c.26]

Еще в начале 20 века было установлено, что классическая мехарика Ньютона, развитая для макромира, описывет движение тел по вполне определенной траектории. Квантовая механика связана с поведением квантового физического поля, определяемого существованием универсальной постоянной Планка. Она названа квантом действия. Возникновение противоречия между классической и квантовой механикой были сняты И. Пригожиным [5] (см. раздел 2.3.). В соответствии с теорией необратимых процессов И. Пригожина, эволюция любой динамической системы включает переход устойчивость - неустойчивость - устойчивость . Если такие переходы отсутствуют, то система погибает , так как не способна к своему развитию [5]. Точки перехода являются критическими (точками бифуркаций), при достижении которых возникает высокая чувствительность системы флуктуациям в связи с нарушением ее симметрии. Это определяет неравновесный фазовый переход, в процессе которого происходит самоорганизация новой структуры, более адаптивной к нарушениям симметрии [5]. Как было показано в 1 главе, отношение критических управляющих параметров для предыдущей точки бифуркаций () к последующей (Xn+i ) является мерой адаптивности системы к нарушению симметрии, связанной с функцией F еамоподбного перехода от предыдущей к последующей точке бифуркаций [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...