Кольца Статический момент

Проверив, убеждаемся, что при данных размерах сечения кольца статические моменты относительно горизонтальной и вертикальной осей, проходящих через центр тяжести, близки к нулю. [c.272]

При сборочных работах в станкостроении применяются различные методы контроля и регулировки подшипников, но наибольший интерес представляют методы, близкие к условиям эксплуатации. Например, шпиндельный подшипник серии 3182100 двухрядный роликовый с коническим внутренним отверстием регулируется при помощи комплекта приборов. Определив размер внутреннего диаметра наружного кольца после запрессовки и установив к нему прибор для измерения диаметра огибающей окружности роликов, можно точно определить натяг внутреннего кольца и размер компенсатора. Величина натяга различных подшипников контролируется предварительно тарированными динамометрическими ключами, с помощью которых можно определить статический момент трения, величина которого функционально зависит от величины натяга. [c.242]

Рассмотрим систему, состоящую из площади сплошного кольца и площадей отверстий. Составим уравнение статических моментов для этого случая [c.351]

Практически важными являются случаи нагружения одного из колец бака сосредоточенной радиальной силой Р, касательной силой Т и моментом М (см. рис. 9.7.3). Уравновешивающие погонные силы в каждом из зтах случаев прикладываются непосредственно к кольцу и распределяются по закону статических моментов или по Бредту в соответствии с балочной теорией изгиба и кручения тонкостенных стержней. Комбинируя указанные случаи нагружения между собой и с решениями для закрепленного бака по балочной теории, можно получать решения различных задач прочности конструкций данного класса. [c.163]

S — статический момент площади поперечного сечения кольца относительно нейтральной оси [c.208]

Момент, необходимый для завинчивания гайки, колеблется от 60 до 80 кгс-см, статический момент, необходимый для отвинчивания, колеблется в пределах 51— 74 кгс-см. При вибрациях или больших нагрузках необходимо через определенные промежутки времени заменять кольцо. [c.170]

Однако центрирование сепараторов бортами внутренних колец имеет свои положительные стороны, выявление которых требует постановки более тонких экспериментов. Известно, что в ряде зарубежных двигателей в главных опорах устанавливают шариковые и роликовые подшипники с центрированием сепаратора по внутреннему кольцу. При этом несколько снижается статический момент трения в подшипниках за счет уменьшения плеча сил трения. [c.119]

Воспользуемся понятием о радиальных геометрических характеристиках поперечного сечения кольца, данным в работе [10]. Из первого уравнения следует, что статический момент 8 = йР [c.247]

Положение ротора 8 относительно трехгранника определим углами ф, а и р его поворота относительно осей г/ и X соответственно. Полагаем, что оси х, у, % ротора и оси х , р1, 21 внутреннего кольца являются главными осями их инерции, т. е. центробежные моменты инерции относительно этих осей равны нулю. Также полагаем, что центры тяжести ротора и внутреннего кольца карда-нова подвеса совмещены с точкой О пересечения их осей, т. е. кольца карданова подвеса статически и динамически сбалансированы. [c.255]

Из условий равновесия и симметрии устанавливаем, что реакции в точках В и С равны по величине и обратны по знаку. Кольцо при нагрузке, симметричной относительно двух осей симметрии, внутреннее статически определимо. За неизвестную выбираем величину реакции, которую обозначаем А, . Выделяем четверть кольца и определяем моменты М и /И от заданной нагрузки и от единичной неизвестной Xj = 1. [c.378]

Кольцевые нормальные и поперечные силы Qm и моменты MiK от ветра определяются для всех воздействий, на которые раскладывается эпюра ветрового давления в соответствии с разложением аэродинамического коэффициента. При этом усилия определяются из расчета кольца единичной высоты (отмечены ниже индексом о ) и дополнительно из расчета, учитывающего статическую неопределимость сооружения (отмечены индексом [c.296]

При действии статического давления среды на плавающий шар все усилие воспринимается седлом, находящимся за шаром. Кольцо, находящееся перед шаром, усилий не воспринимает и на момент трения не влияет. [c.49]

Характерными элементами являются упругий безынерционный элемент длиной I с известными статическими податливостями бр, ф , бд = фр (оболочка, кольцо, пластина, стержень и т. д.), точечная масса т, вращающийся прецессирующий диск, обладающий массой т и приведенным моментом инерции J, стержень с распределенной массой, упругая опора, упругий шарнир, гармоническая сила или момент и т. д. [c.295]

Перейдем к определению перемещений, связанных с изгибом кольца в своей плоскости, пренебрегая при этом растяжением его оси. В тех случаях, когда статическая неопределимость замкнутого кольца уже раскрыта и изгибающий момент М = М (ф), удовлетворяющий интегральным условиям (4.22), найден, перемещения v = w (ф) ц w= [c.116]

ИЗ материалов, подверженных опасности хрупкого разрушения. При пластичных материалах величины напряжений не определяют фактической прочности конструкции, т. е. величину разрушающего давления. Образование пластических шарниров в местных зонах оболочек, примыкающих к распорному кольцу, приводит к перераспределению краевых усилий. Начиная с некоторой величины давления изгибающие моменты в оболочках от краевого эффекта перестают увеличиваться, при этом конструкция превращается в статически определимую систему, расчет которой можно проводить по безмоментной теории оболочек. При обеспечении условия прочности распорного кольца можно не опасаться преждевременного разрушения бака в зонах краевых эффектов. Аналогичный подход к решению краевых задач изложен в работе [20]. [c.233]

В общем случае замкнутое кольцо при действии на него произвольной системы сил является трижды статически неопределимым. Разработано несколько методов решения замкнутых круговых колец. Будем пользоваться методом, основанным на составлении канонических уравнений сил. При этом взаимные смещения определяются интегралом Мора. Основную статически определимую систему получим, разрезая кольцо в некотором сечении а = О (см. рис. 47, б). Чтобы не нарушить равновесия системы, приложим в месте разреза неизвестные усилия, которые обозначим Xi — нормальная (осевая) сила — поперечная сила Хз — изгибающий момент. [c.269]

Пример Б. Внутренние усилия в распорном стержне можно определить из условия совместности деформаций кольца и распорного стержня, принимая условные разрезы по местам заделки стержня. Действие стержня на кольцо заменим неизвестными усилиями X. Нетрудно заметить, что поперечные силы и моменты в стержне будут равны нулю как асимметричные неизвестные при симметричном нагружении. Если воспользоваться готовыми решениями для колец под действием радиальных сил, задача сведется к однажды статически неопределимой системе. Запишем условие совместности деформаций кольца и стержня [c.294]

Анализ показывает, что единственным фактором, во всех случаях препятствующим раскрытию торцового стыка, является момент от прижимающего усилия. Увеличение этого момента й результате увеличения силы F, повышает сопротивление плавающего кольца повороту. Однако вместе с увеличением F, увеличивается сила трения в торцовом стыке Ртр, что может нарушить условие самоцентрирования плавающего кольца, е учетом этого в ходе статического расчета уплотнения соотношение между силами Р и F, должно быть выбрано таким, чтобы условия (11.12) и (11.13) выполнялись одновременно. [c.389]

Изгибающий момент УИо в сечении 00 статически неопределим. Для его нахождения воспользуемся теоремой Кастильяно. Так как сечение 00 при изгибе кольца не поворачивается, то перемещение от момента Мо равно нулю и, следовательно, [c.170]

При расчете на прочность тонкого кольца можно считать справедливыми зависимости, установленные в теории прямолинейных стержней. Основную (статически определимую) систему получим, разрезая кольцо в некотором сечении 0=0 (рис, 1). Неизвестные силовые факторы в сечении обозначим . 5 — растягивающая (сжимающая) сила 2 — перерезывающая сила Ад — изгибающий момент. Пренебрегая влиянием нормальных и перерезывающих сил на деформацию, можно записать с помощью интеграла Мора обобщенное перемещение [c.384]

Интегрируя эти уравнения и подобрав постоянные интегрирования так, чтобы распределение нормальных напряжений по поперечным сечениям кольца было статически эквивалентно изгибающему моменту М, найдем [c.398]

Тонкостенное или массивное кольцо, опертое статически определимым образом и нагруженное системой сосредоточенных сил и моментов (рис. 34). После определения реакций на опорах усилия в любом сечении кольца определяют по формулам [c.355]

Все силовые факторы в плоскости кольца в этом случае равны нулю. Чтобы раскрыть статическую неопределимость, разрежем кольцо по плоскости Ф == О, приложим неизвестные моменты Х , Х и поперечную силу Хз (рис. 4. 13, б) и приравняем нулю относительные линейные и угловые перемещения концов в месте разреза [c.132]

Решение методом интегрирования уравнения (2.7). Вначале определяем изгибающий момент в произвольном сечении под углом ф. В общем случае нагружения замкнутое плоское кольцо трижды внутренне статически неопределимо. Для раскрытия статической неопределимости удобно рассмотреть сечение по горизонтальному диаметру (ф = я/2) — рис. 2.5, б. В общем случае в сечении действуют три внутренних силовых фактора X, — изгибающий момент, — нормальная сила, Хз — перерезывающая сила. В нашем примере кольцо нагружено симметрично относительно вертикального и горизонтального диаметров. Очевидно, что условие симметрии может выполняться только при Хз = О (иначе будут различны условия деформирования нижней и верхней ветвей кольца). [c.18]

Таким образом, задача сводится к нахождению трёх статически неопределимых величин внутренних усилий в ка-ком-дибо сечении А кольца изгибающего момента М , нормальной силы Na и поперечной силы д. [c.606]

На рис. 28, г показан регулируемый вибратор с выдвижным дебалансом, который состоит из выдвижного I и основного 2 дебалансов, пружины 6 и регулировоч-, ного устройства, состоящего из стакана 5 и стопорного приспособления 4. На стакане имеются выточки. Путем перестановки стопорного кольца в соответствующие выточки ступенчато регулируют значение статического Момента дебалансов, а следовательно, величину вынуждающей силы. [c.262]

Особое место среди чувствительных подшипников занимают многоколечные подшипники с принудительно вращающимся или совершающим колебательные движения промежуточным кольцом, позволившие в 8—10 раз снизить статический момент трения в узлах изделий. [c.25]

В приборных иодшииниках различают статический и динамический моменты трения. Статический момент трения представляет момент, необходимый для трогания и поддержания медленного поворота одного из колец подшипника на предварительно установленную величину углового перемещения, в то время как другое кольцо удерживается неподвижным. Динамический момент трения рассматривается как приложенный момент, необходимый для удержания от вращения одного кольца подшипника, в то время как другое кольцо вращается со скоростью и при режиме, заданном условиями испытаний. Существующие методы исследо-на трение сводятся к оценке [c.154]

Кольцо при нагрузке, антисимметричной относительно оси х и симметричной опгосительно оси у, также однократно статически неопределимо. За неизвестную примем изгибающий момент под силой. Выделим четверть кольца АВ и определим изгибающие моменты от нагрузки (М ) и лишней неизвестной X, = 1 (М) (рис. б)У. [c.382]

На рис. 83 представлена другая конструкция пальцевой муфты [4]. Эластичные элементы 1 муфты изготовлены из вулколана. От выпадения они защищены предохранительными кольцами 2. Схемы работы муфты видна из рисунка, на котором приведена также характеристика муфты, т. е. зависимость крутящего момента от угла закручивания. Кривая а относится к нагружению, кривая б — к разгрузке. Допускаемый статический угол [c.206]

Продольная сила Na и изгибающий момент Ма в произвольном сечении кольца ка с координатами x = a osa и y= -sina (а — параметрический угол) легко определяются из условий равновесия после раскрытия статической неопределимости системы (рис. 2). Они равны [c.31]

Рассмотрим действующую силу S в точке А, которую в конце деформации приравняем к нулю. После дифференцирования уравнения потенциальной энергии кольца по S найдем смещение S точки А. Изгибающий момент Mj в точке А определяется из условия ди1дМо=0, при статической нормальной силе р(г—6) в точке А. [c.269]

Таким образом, в рамках принятых допущений деформация боковой поверхности (а, = onst) полностью определяется четырьмя параметрами, выражающимися через параметры деформации срединной поверхности (а значит, на основании определяющих уравнений упругости, и через усилия — моменты) и отвечающими по статико-геометрической аналогии статическим граничным величинам Кирхгофа. Названные параметры деформации боковой поверхности, введенные в линейную теорию оболочек вторым автором этой книги [202], могут быть использованы в качестве обобщенных смещений при формулировке граничных условий. Обоснование сказанного и примеры практического применения деформационных граничных величин содержатся во второй части книги. Здесь лишь отметим, что названные величины позволяют в значительной мере варьировать способы формулировки граничных условий. Например, если в многосвязной оболочке замкнутый край оболочки = onst подкреплен абсолютно жестким кольцом, но может перемещаться как твердое тело, то вместо неприемлемых в этом случае граничных условий абсолютно заделанного края (1.133) следует использовать условия абсолютно жесткого края [c.60]

Примечание, Г — осевое усилие пружины при растяжении соответствующем изменению радиуса кольца пружины на ЗJJp при постановке ее на манжету С — статический модуль упругости резины при растяжении и сдвиге /1 /г —моменты инерции прилегающей к валу части манжеты Р = На ( кольцо ) и соединительной части ( ножка ) [c.11]

Установки для испытания подшипников скольжения. При испытании подшипниковых материалов производится определение коэффициента трения и износа при трении вал — вкладыш в условиях статического нагружения. Одной из таких установок является машина НИДИ [24]. На фиг. 32 показана схема этой установки. Образец 1 — вкладыш с поверхностью трения, равной 5 см , с небольшой дугой охвата, состоит из двух одинаковых полосок, разделенных широкой канавкой. Съемная цапфа образована стальным кольцом, сидящим на конусе консольного конца вала 2. Нагружение образца через серьгу 3 осуществляется гирями 4, подвешенными на конец нагрузочного рычага. Максимальная нагрузка на образец равна 2500 кг, наибольшее давление на вкладыш-образец 400 кгкм . Скорость вращения цапфы 500 об/ мин. Момент трения измеряется при помощи двуплечего рычага 6, на концах которого имеются чашки 7 для гирь. [c.322]

Под плоским тонкостенным кольцом понимают любую плоскую замкнутую упругую стержневую систему, длины участков которой значительно больше размеров их поперечных сечений. Такая система трижды статически неопределима. Лишними неизвестными являются изгибающий момент Х,, продольное усилие и поперечная сила Хд, т. е. внутренние усилия в поперечном сечении, прораскрепления кольца (рис. 183). Поэтому жестко замкнутые системы относятся к системам внутренне статически неопределимым. [c.268]

Для электоопривода механизма передвижения тележки металлургического крана весьма тяжелого режима работы со скоростью 1.0 м/с и ускорением 0,5 м/с выбран электродвигатель переменного тока МТН 612-10 мощностью 50 кВт, частота вращения 573 об/мин, ПВ—60%, Напряжение между кольцами ротора 223 В. Ток ротора 140 А. Управляется магнитным контроллером К160. Число пусков в час 300. Суммарный маховой момент. приведенный к валу электродвигателя, 82 кг-м>. Момент статической нагрузки 230 Н-м. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...