Среднее геометрическое поперечное сечение

Среднее геометрическое поперечное сечение [c.133]

Среднее геометрическое поперечное сечение выпуклой частицы, ориентированной случайным образом, составляет Д площади ее поверхности. [c.133]

Геометрическое место точек, равноотстоящих от внешнего и внутреннего контуров поперечного сечения, называется средней линией сечения. [c.123]

Для гладких круглых труб такой параметр не требуется, поскольку все круглые трубы геометрически подобны и для них экспериментальные точки на графике к = к (Re) должны образовать единую кривую. Однако шероховатые трубы не являются геометрически подобными, поскольку требование геометрического подобия должно распространяться не только на форму поперечного сечения, но и на форму выступов неровностей стенок. Но тогда при строгом подходе практически невозможно найти две геометрически подобные трубы с естественной шероховатостью. Поэтому в качестве приближенного допущения принимают, что шероховатые трубы геометрически подобны, если отношение средней высоты А неровности к радиусу Го или диаметру d будет одинаковым (рис. 6.11). Тогда опытные данные следует обрабатывать в виде кривых [c.148]

Отметим, что в качестве расчетного принято среднее сечение зуба. Между тем расчет можно отнести к любому сечению, так как все поперечные сечения зуба остаются геометрически подобными и удельная нагрузка линейно воз- [c.351]

Цилиндрическая витая пружина представляет собой витой брус, поперечное сечение которого обычно имеет круглую форму. Пружины сжатия навивают с просветом между витками, а пружины растяжения обычно без просвета. Пружины характеризуются следующими основными геометрическими параметрами (рис. 317) диаметр проволоки d, средний диаметр D, шаг витка р, число рабочих витков Z, полное число витков zq. Кривизну витка характеризуют индексом пружины с = = D/d. Величину с рекомендуют выбирать в пределах от 4 до 12. Чем больше с, тем больше податливость пружины при одном и том же числе витков. [c.336]

Профиль резьбы (очертание поперечного сечения витка) часто имеет вид прямоугольника (рис. 7.3, а) или остроугольного треугольника (рис. 7.3, б), поэтому соответствующая резьба называется прямоугольной или треугольной. Основными геометрическими параметрами резьбы винтовой пары являются (рис. 7.3, а) d, di и — наружный, внутренний и средний диаметры резьбы h — ход резьбы (для однозаходных резьб ход равен шагу S) Р — угол подъема винтовой линии резьбы, соответствующей [c.158]

Иными словами, в момент образования пластического шарнира в рассматриваемой балке напряжения в крайних волокнах равны о, на протяжении средней трети длины балки. Разумеется, что при другой нагрузке и (или) иной форме поперечного сечения величины Ро, УИд-о, г . окажутся иными. Принцип же их отыскания остается неизменным. Нагрузка Р является опасной для всей балки в целом, поскольку последняя при ее воздействии теряет свою геометрическую неизменность. При расчете балки по допускаемым нагрузкам условие прочности приобретает вид ) [c.269]

В ЭТОМ нет необходимости, так как задачу можно полностью решить в безразмерном виде, воспользовавшись соотношениями между порядками полос. Наибольшее касательное напряжение в любой точке выражается в безразмерном виде через отношение порядка полос в данной точке к порядку полос в средней части тяги, где напряжения распределены равномерно и известны. Это безразмерное отношение обеспечивает получение требуемой информации, так как во всяком другом геометрически подобном соединении, изготовленном из любого материала, номинальное наибольшее касательное напряжение в тяге можно вычислить делением нагрузки на удвоенную площадь поперечного сечения, а наибольшее касательное напряжение в любой точке определяется умножением этой величины на ранее подсчитанный безразмерный коэффициент. Если в натурной конструкции нет тяг, аналогичных [c.84]

Однако следует заметить, что выбор минимального, максимального или среднего значения из всех значений текущего радиуса в качестве расчетного размера зависит от механизма образования размера и формы, т. е. от схемы того или иного метода механической обработки деталей. Например, в случае образования конусности вследствие быстрого износа инструмента в расчетную формулу следует подставлять минимальный размер, а для поперечного сечения с неровностями, образованными в результате вынужденных периодических колебаний, симметрично расположенных относительно некоторого заданного контактирования инструмента и детали, — размер средней линии профиля. Это служит дополнительным (см. п. 11.1) обоснованием того, что для расчета точности шлифования в качестве геометрического профиля принят средний профиль. Расчет точности формы производится на базе 490 [c.490]

Перед испытанием необходимо точно замерить действительные геометрические размеры трубопровода, т. е. площади поперечных сечений и длины всех участков, входящих в формулы для подсчета расхода Qq. Полная длина трубопровода при дифференциальном методе измеряемого участка должна быть не меньше 15—20 м, а еше лучше 30 м. Запись колебаний напора должна отличаться точностью и надежностью. Для этого давление в сечении трубопровода желательно получить как среднее из давления в нескольких точках по его периферии. Вся измерительная и регистрирующая часть прибора должна отличаться малой инерционностью и иметь частоту собственных колебаний в несколько раз более высокую, [c.235]

Отметим, что Р не есть уже локальное давление р, а скорость и измеряется в соответственных точках каждой системы. Однако скорость течения в слое любой геометрии можно столь же хороша охарактеризовать при помощи средней скорости, рассматриваемой как линейная функция соответствующих условий в поровом пространстве каждой системы. Эта скорость представляет собой скорость фильтрации, или среднюю скорость, отнесенную к единице поперечного сечения всего слоя и направленную вдоль потока. Множитель является хорошо известной постоянной Дарси, и видно, что он изменяется пропорционально квадрату характерного размера для геометрически подобных сред. [c.463]

Наибольшая трудность состоит в определении геометрических параметров элементарной ячейки /j, и их связи с реальной средней протяженностью Ь к бесконечного кластера и средней площади его поперечного сечения 5бк (см. рис. 1.2,6). Рассмотрим куб с длиной грани L (см. рис. 2.11) сопротивление куба току , протекающему по нормали к одной из сторон, Л = L/(AS), S =L . [c.39]

Способом опоясывания определяется некоторый средний диаметр детали фактически измеряется периметр детали, форма в поперечном сечении которой характеризуется текущим размером. Выявить отклонения от правильной геометрической формы данным способом нельзя, что является существенным недостатком. [c.175]

Литой архитрав (см. фиг. УП. 1, б) имеет переменную высоту и ширину сечения, сложную форму боковых поверхностей и отверстия для установки рабочих цилиндров и головок колонн. Расчет напряжений в поперечных сечениях архитрава по формулам для простых балок является удовлетворительным для среднего сечения архитрава, но не позволяет, как показали проведенные исследования на моделях, найти наибольшие напряжения, возникающие в сечении по входящему углу нижнего контура архитрава. Правильное определение перемещений по кольцевым опорным площадкам цилиндров может быть произведено с применением моделей из органического стекла. На этих моделях, выполненных с масштабом геометрического подобия а = 15 -ь 25, могут быть с достаточной точностью найдены с помощью наклеиваемых тензодатчиков наибольшие напряжения в различных местах архитрава, необходимые для проверки прочности [7]. [c.513]

Существование двух резко отличных друг от друга режимов движения было установлено опытным путем английским физиком Рейнольдсом в 1883 г. в результате исследований, проведенных на вышерассмотренной установке (см. рис. 5-3). Рейнольдс установил, при каких условиях может существовать тот или иной режим движения в потоке и когда может происходить переход от одного режима к другому. Оказалось, что режим движения можно поставить в зависимость от динамической вязкости жидкости (.1, средней скорости движения V, плотности жидкости р и диаметра трубопровода (1 (в более общем случае от какого-либо характерного геометрического размера поперечного сечения потока, например, гидравлического радиуса Н, глубины потока к — для достаточно широких русл и т. п.). [c.98]

Эта формула дает среднее по длине значение коэффициента теплоотдачи при //йГ>50. При пользовании формулой физические параметры выбираются по средней температуре жидкости в трубе, исключение составляет только критерий Рг,т — он выбирается по средней температуре поверхности стенки трубы. В качестве определяющего размера, входящего в критерии N0, Ре и Ог, принят эквивалентный диаметр э, равный учетверенной площади поперечного сечения канала, деленной на его полный (смоченный) периметр, независимо от того, какая часть этого периметра участвует в теплообмене. Для труб круглого сечения эквивалентный диаметр равен геометрическому. [c.308]

Рис. 3-8. К определению осреднения геометрических параметров элементов трубки тока в каркасе а — расположение контактов и сквозных пор в кубической кладке шаров б — среднее поперечное сечение сквозных пор в — элемент хаотической структуры с осредненными параметрами

Рис. 3-8. К определению осреднения <a href="/info/12249">геометрических параметров</a> элементов <a href="/info/13386">трубки тока</a> в каркасе а — расположение контактов и сквозных пор в кубической кладке шаров б — среднее <a href="/info/7024">поперечное сечение</a> сквозных пор в — элемент хаотической структуры с осредненными параметрами

При упругой деформации металлов после удаления нагрузки деформированная кристаллическая решетка восстанавливает свои исходные геометрические соотношения отдельные атомы, ионы и молекулы снова возвращаются к своим исходным средним положениям в узлах решетки. При пластической деформации форма и объем тела при разгрузке не восстанавливаются, а это значит, что отдельные атомы испытывают необратимые перемещения, не возвращаются к своим исходным положениям в кристаллической решетке. Согласно одной из гипотез, объясняющих механизм пластической деформации, на фиг. 12 схематически изображен растянутый цилиндрический образец, вырезанный из одного кристалла, имеющего объемноцентрированную кубическую решетку. В образце образовались многочисленные сдвиги по наиболее усеянным атомами плоскостям граней двенадцатигранника, явившиеся причиной остаточного увеличения длины образца и уменьшения его поперечного сечения, т. е. причиной его значительного пластического формоизменения. [c.40]

Испытания станка с САУ и без САУ показали повышение точности диаметрального размера в 2 раза при сохранении высокой точности геометрической формы поперечного сечения и повышение производительности обработки с САУ в среднем на 20%. [c.542]

Основными геометрическими параметрами витых цилиндрических пружин из проволоки круглого поперечного сечения являются (см. рис. 202) с1 — диаметр проволоки О — средний диаметр пружины с = --индекс пружины i — шаг витков г — рабочее [c.449]

Рассмотрим расчет винтовых цилиндрических одножильных пружин растяжения и сжатия. Основные геометрические параметры винтовых цилиндрических пружин из проволоки круглого поперечного сечения (см. рис. 20.1) — диаметр проволоки и ) —наружный и средний диаметры пружины с = 1)/ — индекс пружины < — шаг пружины а — угол подъема витков Ьд — длина развернутой пружины (без учета зацепов пружины). Податливость пружины прямо пропорциональна ее индексу с. Для увеличения податливости пружины индекс с принимают возможно большим практически с = 4... 12. Значения индекса с пружины принимают в зависимости от диаметра проволоки [c.344]

Пусть средняя линия бруса имеет форму плоской кривой и пусть плоскость, образуемая этой последней, представляет собой геометрическое место главных осей всех поперечных сечений бруса, а вместе с тем и линий действия на брус внешних сил. [c.115]

За определяющую температуру здесь принята средняя температура жидкости /ж, а за определяющий размер— эквивалентный диаметр ( эк, равный учетверенной площади поперечного сечения трубы или канала, деленной на полный периметр поперечного сечения, независимо от того, какая часть этого периметра участвует в теплообмене. Для труб круглого сечения эквивалентный диаметр равен геометрическому. [c.57]

Условные обозначения А — площадь в мм Ат. — площадь замкнутой фигуры, ограниченной средней линией в мм Ь — ширина в мм с — жесткость в кгс/мкм й — деформация (перемещение) в мм О — коэффициент демпфирования (безразмерный) Е — модуль упругости в кгс/мм /г(о) — безразмерное отклонение в точке а, относящееся к л-й собственной частоте [г(х) — безразмерное отклонение в точке I, относящееся к г-й собственной частоте С — модуль сдвига в кгс/мм / — момент инерции в мм 1т — геометрическая жесткость сечения при кручении в мм Ь— длина в мм М — момент в кгс мм т — масса в кг с /мм Р — сила в кгс Ра — сила в точке а в кгс Р — поперечная сила в кгс 5 — статический момент инерции в мм 5 — длина (путь) в мм 5 =/(1) — оператор Лапласа х — координата (отрезок) в мм X — скорость в мм/с х — ускорение в мм/с у—координата (отрезок) в мм г — координата (отрезок) в мм б — толщина стенки в мм в — маховый момент инерции в кгс мм с А — коэффициент касательных напряжений К — собственное значение (число) <р — угол между главной осью инерции и нейтральной осью в град Ф — угол поворота при кручении в град или радиан (О — собственная частота в с- [А] — произвольная матрица [Д] — матрица демпфирования [ ] — единичная матрица [ ] — матрица податливости — матрица податливости для системы с несколькими защемлениями (заделками) [/ ея] — матрица податливости для системы с несколькими местами заделки и дополнительными связями [/ и] — матрица для системы со связями [/С] — матрица жесткости [Л1] — матрица общей массы [т]— матрица массы элемента Т] — матрица преобразования [у] — матрица приведения нагрузок (I — вектор перемещения — вектор внутренних сил О — нуль-вектор р — вектор нагрузки [c.57]

Загрязнение СОЖ отходами шлифования существенно снижает качество шлифованных деталей и период стойкости шлифовального круга. Так, увеличение концентрации шлама в СОЖ до 1 г/дм приводит к уменьшению периода стойкости круга на 15...30 % [3, 42]. Одновременно при этом среднее отклонение профиля Ка шлифованных поверхностей увеличилось в 2-4 раза, погрешности геометрической формы обработанных деталей в продольном и поперечном сечениях возрастают примерно в 2 раза. Уменьшение загрязненности СОЖ приводит к снижению контактной температуры, сокращению количества и размеров зон со вторично закаленной структурой, к благоприятным изменениям микротвердости и снижению толщины структурно-измененного слоя на 14...28 %. [c.40]

Отметим, что в качестве расчетного было принято среднее сечение зуба. Между тем расчет можно было отнести к любому сечению, так как все поперечные сечения зуба остаются геометрически подобными и удельная нагрузка линейно возрастает пропорционально удалению сечения от вершины делительного конуса. [c.167]

Для теоретических расчетов точности удобнее пользоваться радиусной мерой (см. п. 11.1). Будем считать, что текущий размер любого сечения (продольного или поперечного) равен сумме радиуса геометрического среднего профиля и ординаты кривой реального профиля относительно геометрического. [c.478]

Стержень называется тонкостенным, если он образован поверхностями, расстояния между которыми малы по сравнению с размерами этих поверхностей (рис. III.10, а). Расстояние между поверхностями г называется текущей толщиной. Геометрическое место средин толщин называется срединной поверхностью стержня, которой он иногда задается. Линия пересечения срединной поверхности с поперечным сечением называется его средней линией. Стержень можно считать тонкостенным, если Дт1пАтах 10, где тт наименьший габаритный размер сечения по средней линии. Сечение стержня называется л-связным, если оно образовано и -I-1 замкнутыми линиями. Если п = 0, то сечение называется сплощным. [c.93]

Для рассматриваемой модели оказывается затруднительным построение формул суммирования погрешностей деталей из-за нелинейности исходного уравнения (11.219). Эта нелинейность возникает вследствие того, что текущий размер детали выражает суммарно и погрешность размеров, и погрешность формы, и не-прямолинёйность геометрического места центров поперечных сечений. Между тем существует практическая потребность в определении формул такого рода и, в частности, для расчета математического ожидания, дисперсии, среднего квадратического отклонения, практически предельного поля рассеивания и т. п. Для преодоления этого затруднения может быть использован метод статистических испытаний (Монте-Карло), который является весьма перспективным при моделировании, анализе и расчете точности нелинейных технологических процессов. Для упрощенного решения этой задачи можно ограничиться расчетом вероятностных характеристик двух более простых случайных функций, получаемых из исходной формулы (11.219) путем приравнивания нулю либо выражения Wp os ( — -j-nip , либо г + [c.438]

Низкое значение коэффициента эффективности частично является результатом концентрации напряжений, оказывающей влияние как на среднее напряжение, так и на амплитуду напряжений, как это имеет место и для других типов геометрических концентраторов, и частично — результатом того, что внутренняя площадь поперечного сечения болта (по основанию резьбы) меньше полной площади (по гребню резьбы). Однако для болтов, внутренний диаметр нарезки которых равен диаметру тела болта в его ненарезанной [c.318]

Обозначения Рд — сила закрепления одним кулачком, Н а — момент сип (см. рис. 8, в) п—число сип [при п> 1 следует пользоваться формулами для осесимметричной нагрузки (и = со), принимая q = пРд/(2лг)у, индекс 1 —для сечения, находящегося под силами Р , индекс 2 —для сечения посередине между силами Яд. Р — площадь поперечного сечения кольца, мм г — средний радиус кольца, мм Е и G = (0,370,4) —модули упругости 1 и II рода материала кольца I ii 1 — осевые моменты инерции поперечного сечения, мм<> i jj — геометрический фактор жесткости при кручешш, мм (табл. 27, 28). 2. Если кулачки перекрывают кольцо или если радиальные силы проходят через центры тяжести поперечных сечений кольца, то = Р а = 0, й == 0, и = 0. Тогда вычисляют только перемещения w [в атом случае для определения перемещения W проще пользоваться формулой (1)], [c.545]

Для того чтобы иметь в явном виде зависимость среднего расстояния между волокнами от их объемных долей, представляется удобным и целесообразным параллельно с анализом модели композита с цилиндрическими волокнами иметь в виду и другой вариант усреднения расстояний между волокнами, а именно путем построения геометрически упрощенной модели. Матрица в этом случае представляется в виде равномерных прослоек толщиной 6 ., расположенных между волокнами щестигранного поперечного сечения (см. рис. 19). Сторона шестигранника определяется из равенства площадей волокон круглого сечения и шестигранного [c.57]

Функция 1]) определяется путем решения системы обыкновенных линейных алгебраических разностных уравнений, составленных для узлов полученной сетки, ограниченных контуром поперечного сечения инструмента. Решение системы уравнений производится способом Либмана, при котором значение функции в каждом узле сетки равно среднему арифметическому из четырех звачений функции в соседних узлах. Задаваясь произвольным значением функции во всех внутренних узлах сетки (все значения равны нулю, или все значения равны единице, или все значения равны х] -Ь г/ и т. д.) и значением функции на контуре, которое всегда равно х 4- г/ )/2, последовательным расчетом значений для каждого узла переходим от выбранного первого приближения значения ко второму, третьему и т. д. до тех пор, пока разница значений функции в каждой точке при очередном расчете не будет отличаться от значения функции в этих же точках при предыдущем приближении на заданную величину (в разработанной программе эта величина принята равной 0,5% от значения 3 ). Геометрическая жесткость сечения / о определится как сумма объемов, в основании которых лежит квадрат (прямоугольник) сетки, а высота равна средней высоте из четырех ребер призмы высотой ф,-. [c.26]

Анализ работ [3, 19, 42, 17] и др., посвященных изучению механизма образования погрешностей на деталях, обрабат1 ваемых методом относительного винтового движения, показал, что в теоретических исследованиях устанавливали связи между величиной изучаемого фактора и отклонением расстояния между осью вращения детали и вершиной режущего инструмента. Однако отклонение относительного движения детали и инструмента, рассматриваемое в пространстве, описывается совокупностью параметров, одним из которых является расстояние между осью детали и режущими кромками инструмента. Кроме того, в исследованиях стремились устанавливать связи между величинами действующих факторов и величиной/погрешности на детали, отсчитанной"тем или иным способом. В этом случае выбор метода отсчета погрешности в значительной степени оказывает влияние на характер полученной зависимости. Так, например, при измерении погрешности геометрической формы в поперечном сечении у детали типа тел вращения некруглость детали (рис. 1.28, а) можно отсчитывать от разных баз, например, от прилегающей окружности, средней окружности, концентричных окружностей (могут быть и другие базы, от которых отсчитывается некруглость). При этом оценивать некруглость можно как максимальное отклонение [c.82]

В табл. XVII.3 приведены геометрические характеристики некоторых наиболее распространенных профилей, применяемых для изготовления элементов рам. Все профили имеют одинаковую толш,ину стенки б и одинаковую длину средней линии 5, т. е. равную плош,адь поперечного сечения и следовательно равный вес на единицу длины. Сопротивление изгкбу определяется экваториальными моментами, которые возрастают с увеличением отношения к Ь. Для сравнения в таблице указаны относительные значения характеристик (в %) через экваториальные моменты [c.479]

Числителем этого отношения ялляется среднее квадратич. уклонение по времени мгновенной скорости в данной точке от средней скорости, знаменатель равен средней скорости. В ядре течения величина т практически постоянна по всему поперечному сечению его, лишь вблизи стенок аэродинамич. трубы имеет место нарушение ее постоянства [ ]. Т. о. С = (форма тела, положение тела, Ве, Ва, т), С,, = /а (форма тела, положение тела, Ве, Ва, т) и т. д. Отсюда следует, что в общем случае для равенства аэродинамич. коэф-тов двух геометрически подобных тол, помещенных в одинаковые положения по отношению к набсгаютцему на них потоку, пеобходимо равенство чисел Ве, Ва и т, т. е. [c.553]

Наиболее целесообразными при 1фученин являются тонкостенные стержни замкнутого профиля. Геометрическое место точек, равноотстоящих от внешнего и внутреннего контуров поперечного сечения, называется средней линией сечения (рис. 3.3.1). [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...