Результаты исследования теплообмена и сопротивления

Результаты исследования теплообмена и сопротивления представляются уравнениями [c.19]

РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛООБМЕНА И СОПРОТИВЛЕНИЯ [c.36]

Результаты исследования теплообмена и сопротивления на шероховатой поверхности указывают на те мероприятия, осуществление которых дает возможность получить увеличение теплообмена при наименьшем возрастании сопротивления. Такая задача возникает, например, при разработке экономичных теплообменных аппаратов. [c.377]

Для продольно обтекаемых теплообменных аппаратов с боковыми входом и выходом теплоносителя из межтрубного пространства определенный интерес может представлять закрутка витых труб относительно оси пучка (рис. 1.2). В этом случае обеспечивается выравнивание неравномерностей полей скорости и температуры теплоносителя, сформированных входными условиями, а также неравномерным тепло-подводом по радиусу и азимуту пучка, благодаря азимутальному переносу теплоносителя закрученными относительно оси пучка витыми трубами. При этом для лучшего выравнивания неравномерностей полей скорости и температуры на входе и выходе из теплообменника образуются коллекторы для среды межтрубного пространства, имеющие пористость большую пористости пучка благодаря использованию прямых концов труб с диаметром, равным меньшему размеру овала. Результаты исследования теплообмена и гидравлического сопротивления в пучках закрученных витых труб были рассмотрены в [39]. Обнаруженная интенсификация теплоотдачи в [c.10]

Исследования внешнего турбулентного пограничного слоя капельной жидкости с изменяющейся вязкостью вообще не проводились. Весьма вероятно, что в этом случае справедливы результаты расчета теплообмена и сопротивления при турбулентном течении жидкости в трубе, приведенные в табл. 12-1. [c.325]

Для проверки стенда и его измерительной аппаратуры было намечено провести исследование теплообмена и сопротивления шахматного пучка и сопоставление этих результатов с общеизвестными расчетными формулами, [c.30]

В книге обобщен материал большого количества работ по теплообмену и гидродинамике в колеблющихся потоках. В сжатой и доступной для читателя форме освещены основные проблемы гидродинамики и теплообмена, изложены теоретические методы расчета и результаты экспериментальных исследований, а также методы инженерного расчета теплообмена и сопротивления в колеблющихся потоках. [c.2]

При анализе всех задач в предыдущих главах предполагалось, что физические свойства жидкости постоянны. В действительности физические свойства большинства теплоносителей зависят от температуры и, следовательно, изменяются в пограничном слое или по поперечному сечению трубы. В этой главе мы рассмотрим результаты аналитических расчетов и экспериментальных исследований, в которых изучалось влияние изменения физических свойств, а также обсудим простые методы введения поправок к решениям для постоянных физических свойств, позволяющие использовать их для расчета теплообмена и сопротивления при переменных свойствах. [c.308]

РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛООБМЕНА И ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ В ШАРИКОВОЙ НАСАДКЕ [c.58]

При течении у шероховатой поверхности теплообмен и сопротивление определяются как параметрами потока, так и параметрами шероховатой поверхности. Результаты исследования теплообмена указывают на то, что в области полного проявления шероховатости условия теплообмена не зависят от высоты выступов шероховатой поверхности. [c.377]

Возможности использования метода аналогии с диффузией для исследования теплообмена ребристых труб весьма ограничены и их не следует переоценивать. К тому же при этом методе исследования не может быть учтено влияние термического сопротивления ребер. Опыты с образованием на поверхности фосфорно-аммонийной соли могут дать лишь весьма приближенные результаты, так как при этом нарушается требование о минимальной (практически равной нулю) концентрации диффундирующего вещества на поверхности. [c.240]

Результаты опытов для воздушного потока приведены на рис. 1.33. При Re=10 интенсивность теплообмена и гидравлическое сопротивление практически не увеличиваются, и в этих условиях шероховатость применять нельзя. С ростом числа Re начинает проявляться положительное влияние шероховатости на теплообмен, и, например, нри Re=5-10 Nu/Nuo = 1.5, С/Со 1.58. При такой же, как для гладкой трубы, мощности, необходимой на преодоление сопротивления, теплосъем в этих условиях увеличивается на 30 %. В данном случае глубина треугольной впадины /г=0.5 мм. Увеличение впадины ослабит прочность стенки, так как применяемые на практике трубы обычно имеют толщину 8=14-2 мм. В общем случае Nu=/(Re, Pr, h/d, M), где M — параметр, характеризующий форму и взаимное влияние выступов. Для получения такой зависимости имеющихся в настоящее время данных недостаточно и необходимо продолжить исследования в этом направлении. [c.44]

На основе рассмотренной выше теоретической модели контактного теплообмена и обобщения результатов экспериментальных исследований получена полуэмпирическая формула для определения термического сопротивления контакта [c.326]

В книге изложены результаты теоретических и экспериментальных исследований контактного теплообмена в авиационных двигателях (лопатка—диск, подшипники и др.), даны рекомендации по выбору расчетных зависимостей с учетом специфики контактов. Приведены результаты исследований контактного теплообмена при повышенных температурах в вакууме и газовых средах применительно к энергоустановкам. Дан анализ термического сопротивления газовой прослойки между контактирующими поверхностями. [c.223]

Одним из первых использовал теорию подобия О. Рейнольдс, который получил обобщенную формулу для оценки коэффициентов гидравлического сопротивления, пригодную для различных жидкостей. К исследованию процессов теплообмена теория подобия была впервые применена Нуссельтом в 1915 г. Теория подобия широко используется теперь для обобщения опытных данных и результатов численных расчетов по теплоотдаче. [c.243]

Исследования, проведенные с различными жидкими металлами, показывают, что термическое контактное сопротивление— результат сложного процесса, обусловленного совокупностью физико-химических, гидродинамических и тепловых явлений у поверхности теплообмена. Наиболее вероятной причиной ухудшения теплоотдачи является образование прослойки дополнительной фазы (примеси, окислы) на границе раздела жидкий металл — стенка . [c.244]

В настоящей статье приводятся результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления при полной конденсации водяного пара высокого давления (р=50-10 Па) в вертикальной трубе. Одновременно на этой же трубе измерялся и теплообмен. Описание экспериментального стенда приведено в [12], касающейся теплообмена при конденсации пара в вертикальных трубах. [c.87]

Необходимо, однако, отметить, что наиболее интенсивные исследования в указанном направлении относятся к последним двум десятилетиям. Вследствие сложности задачи в первую очередь был подробно изучен простейший случай одномерного течения, когда изменение параметров потока поперек канала не учитывается. Наличие вязкости и теплопроводности среды учитывается при этом приближенно сопротивление движению в суммарном виде — введением работы трения, а теплопроводность в поперечном потоку направлении — введением суммарного закона теплообмена со стенками. Для сравнительно длинных каналов со слабо изменяющимся в направлении потока поперечным сечением, особенно при турбулентном режиме течения, одномерная теория дает результаты, удовлетворительно согласующиеся с действительностью. [c.804]

Было установлено, что для всех исследованных труб темп роста гидравлического сопротивления превалировал над темпом роста интенсивности теплообмена. Этот вывод подтверждается и авторами [206, 207]. В результате, при увеличении числа Не коэффициент гидравлического сопротивления возрастает быстрее, чем теплоотдача (рис.12.27 и 12.28). [c.531]

Теплоаэродинамическое сопоставление зигзагообразных, волнообразных и серповидноволнообразных каналов. Результаты исследования теплообмена и сопротивления пластинчатой поверхности повыщенной турбулентности вначале были обработаны в виде зависимостей [c.43]

Теплообменные аппараты с поперечным обтеканием пучков витых труб также могут быть установлены с касанием по максимальному размеру овала, что улучшает их вибропроч-ностные характеристики, но при этом интенсификация теплообмена и процесса выравнивания неравномерностей температур труб по их периметру достигается только при размещении витых труб с образованием щелевых каналов по длине пучка труб с шириной, равной половине разности между максимальным и минимальным размерами овала. В этом случае трубы в плотной упаковке касаются только труб соседних рядов. Результаты исследования теплообмена, гидравлического сопротивления в таких аппаратах, оценка эффективности их использования приведены в работе[39]. [c.9]

В главе V и VI ериводятся данные вьшолненных авторами исследований теплообмена и сопротивления отдельных трубок с проволочным оребрением и лучков при лродольном обтекании м аслом и воздухом, даны обобщенные формулы, анализ результатов исследования и сопоставление с полеречньш обтеканием. В разработанных щами маслоохладителях из трубок с проволочным оребрением удельная поверхность теплообмена лучка лежит в пределах 340—440 м 1м . Уменьшение габаритов и веса, в частности цветного металла, при использовании трубок с проволочным оребрением иллюстрируется сопоставлением основных показателей этих ореб-ренных конструкций и серийного гладкотрубного -маслоохладителя МО-60. В этом случае прн одинаковой тепловой мощности достигается уменьшение габаритов (объема) и общего веса примерло в 5 раз, уменьшение расхода цветного металла в 2,7 раза. [c.23]

Изложены результаты экспериментального исследования теплообмена и гидравлического сопротивления при турбулентном течении водяного пара с воздухом в каналах с охлаждаемыми стенками. На входе в ка -нал смесь подогрета, а температура стенки изменяется от значения большего О С на входе до значения,меньшего 0°С на выходе из канала. На основании визуального и (фотографического исследования разра -ботана физическая модель процесса.Определены условия для установившихся режимов. [c.366]

Систематизированы данные по гидравлическому сопротивлению и теплообмену при движении однофазного тегоюносителя в пористых материалах. Представлены результаты оригинальных исследований структуры, теплообмена и гидравлического сопротивления двухфазного потока теплоносителя, испаряющегося в пористых нагреваемых металлах. [c.3]

В экспериментальных исследованиях механизма и количественных характеристик теплообмена и гидравлического сопротивления, а также устойчивости рассматриваемого процесса до настоящего времени получены более чем скромные результаты. Неустойчивость процесса, проявившаяся в первых же экспериментах, на долгое время задержала его изучение. Опубликованные сведения об условиях проведения экспериментов по исследованию испарительного жидкостного транспирационного охлаждения приведены в табл. 6.1. Источники этих данных указаны в работе [ 17]. [c.130]

Развитие новой техники требует изучения локальных, интегральных и турбулентных свойств закрученного потока в специфических условиях—в каналах с изменяющейся по длине площадью поперечного сечения, при диафрагмировании выходного сечения и т. д. Между тем закономерности течения, тепло -и массообмена в осесимметричных каналах с местной закруткой потока изучены недостаточно. Имеющиеся в литературе результаты в подавляющем большинстве относятся к исследованию осредненных характеристик течения и теплообмена в непроницаемых трубах с частными законами начальной закрутки. Так мно- гочисленные результаты исследований по гидравлическому I сопротивлению и среднему теплообмену достаточно полно от-( ражены в [ 67]. [c.7]

Излагаются результаты исследования авторами гидродинамики и теплообмена при турбулентном и ламинарном течении теплоносителей в каналах и моделях активных зон реакторов в круглых трубах, прямоугольных каналах, кольцевых зазорах и др. Обращено внимание на гидродинамические и тепловые процессы в неста-билизованных зонах, на влияние тепловыделения дистанциони-рующих устройств, обечаек реактора и пр. Рассмотрены весьма важные вопросы теплового моделирования сложных каналов, позволяющие оценить области применения тех или иных экспериментальных данных для расчета конкретных случаев. Приводятся примеры расчета гидравлических сопротивлений, касательных напряжений, полей скоростей и температурных полей. [c.2]

Теплообменные аппараты с продольным и поперечным обтеканием пучков ви1ых труб были рассмотрены в книге [39], где приведены результаты детальных исследований структуры турбулентного потока, теплообмена, гидравлического сопротивления и перемешивания теплоносителя, методы экспериментального исследования, инженерных расчетов тепломас-сопереноса и оценки эффективности таких теплообменных поверхностей по сравнению с гладкотрубчатыми, теплообменными аппаратами. [c.3]

Таким образом, и при оценке термического сопротивления между погруженной в псевдоожиженный слой поверхностью и какой-либо другой точкой слоя напрашивается разделение этого сопротивления на две составляющие 1/аст и бДэф, где ст — некоторый пленочный коэффициент теплообмена поверхности (стенки) со слоем б — расстояние от поверхности нагрева до взятой точки, а Хэф — коэффициент эффективной теплопроводности слоя. Экспериментально определявшиеся многими исследователями профили температур в лабораторных установках по изучению теплообмена псевдоожиженного слоя со стенкой демонстрируют резко выраженное падение температуры в непосредственной близости к стенке и, начиная с расстояния в несколько миллиметров, практически полное отсутствие градиента температуры (рис. 9-1) (Викке и Феттинг). В результате создалось мнение, что коэффициент эффективной теплопроводности псевдоожиженного слоя всегда весьма велик и бДэф всегда пренебрежимо мало по сравнению с 1/аст. Поэтому в подавляющем большинстве исследований теплообмена стеики с псевдоожиженным слоем коэффициент теплообмена (йст) отождествляется с коэффициентом теплопередачи К от стенки к ядру слоя. Это допустимо и при приближенном теоретическом рассмотрении теплообмена стенки с псевдоожиженным слоем (см. гл. 10). [c.310]

Работа содержит результаты теоретического и экспериментального исследований теплообмена в зоне контакта твердых тел. Рассматриваются специфические особенности теплообмена через зону контакта прн контакте поверхностей с волнистостью и макронеров-ностями, наличии окисных пленок, длительном воздействии нагрузки, начальных и последующих приложений нагрузки. Выведенные расчетные зависимости для ряда указанных случаев теплового ксттакта подвергаются детальной экспериментальной проверке. Главное внимание прн составлении работы было уделено выявлению физической сущности теплопередачи через зону ковтакта во всех специфических случаях контактирования и изложению инженерных методов расчета и искусственному изменению термического сопротивления. Приводятся практические рекомендации по использованию полученных результатов в различных отраслях промышленности. Книга рассчитана на инженеров и научных работников, работающих в области теплопередачи. [c.2]

Искусственная турбулизация паровоздушного потока и паровое сопротивление пучка. Для более эффективного использования поверхности охлаждения в нижней половине трубок были установлены описанные выше гурбулизирующие пластины. Исследование теплообмена при конденсации пара в присутствии воздуха, описанное выше, было проведено при наличии турбулизаторов. Эффект их для паровоздушной смеси был даже несколько большим, чем при чистом паре. На фиг. 86 представлены результаты исследования конденсации пара по высоте трубного пучка (ось ординат), при одном и том же количестве воздуха (10,5 /сг/ч) и давлении паровоздушной смеси рсм = 1,02 ата при наличии 164 [c.164]

В [Л. 21] описано устройство ряда сравнительно простых приборов для коррозионных испытаний металла, образны которого подвержены воздействию теплового потока. Применение этих устройств дает положительные результаты при различных исследованиях. В [Л. 22] рассмотрены общие характеристики процесса теплообмена и возможное влияние его на процессы коррозии металлов в различных условиях, преимущественно в жидкостях (кипящих и некипящих). Описаны применявшиеся ранее другими авторами методики экспериментального изучения влияния теплопередачи на коррозию металла (термогальванические пары, опыты с локальным подводом тепла, сопротивление нагреву, дисковые образцы, трубчатые образцы). Предложена новая методика с особым способом крепления образцов, циркуляционным контуром, включающим газопоглотительную колонку и другие элементы. [c.62]

Результаты расчетов и уточнений термических сопротивлений стеклопакета и распределения температур по его сечению в средней части окна приведены в табл. 33. Уточнения термических сопротивлений воздушных прослоек в соответствии с перепадами температур на поверхностях остеклений выполнены на основании результатов исследований, полученных в гл. III следующим образом (на примере первого уточнения в табл. 33) из найденного распределения температур на внутренней поверхности стеклопакета определим Atn= = 19,8°, Тср=12,1° по графику на рис. 51 и 52 Пособия по проектированию [29] коэффищ1енты теплообмена конвекцией и излучением Ок=4,8 ал=4,5 Вт/(м2-К) следовательно, ав=ак+ал=9,3 Вт/(м2-К), Rb= =0,108 м -К/Вт. Далее для первой воздушной прослойки как для герметичной по разности температур на ее [c.134]

АЭРОДИНАМЙЧЕСКИЕ ИЗМЕРЕНИЯ, измерения скорости, давления, плотности и темп-ры движущегося воздуха (или др. газа), сил, возникающих на поверхности тв. тела, относительно к-рого происходит движение, а также тепловых потоков, поступающих к этой поверхности. Большинство практич. задач, к-рые ставят перед газовой динамикой авиация, ракетная техника, турбостроение, пром. производство и т. д., требуют для своего решения проведения эксперим. исследований. В этих исследованиях на эксперим, установках — аэродинамических трубах и стендах — моделируется рассматриваемое течение (напр., движение самолёта с заданными величинами высоты полёта и скорости) и определяются силовые и тепловые нагрузки на исследуемую модель. Соблюдение условий, диктуемых теорией моделирования, позволяет перенести результаты эксперимента на модели на натурный объект. Важной составной частью эксперимента явл. А. п., результаты к-рых обычно получают в форме зависимостей безразмерных аэродинамических коэффициент,ов или безразмерных коэфф. теплообмена от осн. критериев подобия — Маха числа, Рейнольдса числа и др. В таком виде ими пользуются для определения подъёмной силы и сопротивления самолёта, нагревания поверхности ракеты и косм, корабля и т. п. [c.44]

Тепловые испытания многослойных сосудов показали, что перепад температуры по толщине стенки в многослойных сосудах больше, чем в однослойных, вследствие особенностей контактного теплообмена на поверхностях соприкосновения слоев [20]. В результате экспериментальных исследований была установлена нелинейная зависимость контактных температурных сопротивлений в многослойном пакете от контактного давления [21]. На основе полученных зависимостей разработаны методы расчета теплового поля и температурных напряжений в многослойном цилиндре [22, 23] и в зоне кольцевого шва [24]. Описано качественно новое явление — зависимость поля температур от напряженного состояния многослойной стенки и, в частности, перепада температуры по толщине стенки от внутреннего давления (рис. 3). С учетом контактной теплопроводности решена также задача нахождения нестационарного темнератур-ного поля при внутреннем и наружном обогреве [251. Теоретические расчеты проверялись экспериментами на малых моделях [26], в том числе тепловыми испытаниями в специальном защитном кожухе. В настоящее время институт располагает защитным сосудом объемом 8 м , рассчитанным на пневматическое разрушение в нем экспериментальных сосудов. [c.264]

Литературные данные о коэффициентах переноса в газах при переходном вакууме очень ограничены и носят эмпирический характер. Поэтому были проведены теоретические исследования вопроса, в результате которых удалось получить обобщенные уравнения для коэ(Й>и-циентов переноса в газе (паре), жидкости и твердом теле. Оказалось, что эти уравнения не только объясняют особенности теплопереноса в топках, но и могут быть использованы для решения ряда актуальных задач теплофизики, газодинамики, приборостроения и вакуумной техники. В частности, на основе обобщенных уравнений построен критериальный метод расчета газодинамического сопротивления и теплообмена тел, обтекаемых дозвуковым и сверхзвуковым потоком разреженного газа, осу-щестблен расчет вакуумно-порошковой теплоизоляции и теплоэлектрических вакуумметров. Кроме того, на основе обобщенных уравнений проведен расчет непрерывного изменения коэ( ициентов переноса при изменении состояния вещества от газа в условиях глубокого вакуума до твердого тела, включая фазовые переходы (при. оценке переноса в жидкостях и твердых телах использована модель сжатых газов). [c.4]

IB этой области течения не решена в удовлетворительном виде до сих пор основная проблема — проблема формулирования соответствующих дифференциальных ура1внений и граничных условий, описывающих течение газа. Для некоторой части этой области, примыкающей к области континуума, в ряде работ предполагалось возможным использование уравнений Навье-Стокса (или их предельного случая — уравнений Л. Прандтля для пограничного слоя) в сочетании с граничными условиями, предполагающими скольжение газа (Л. 5—9]. Однако результаты появившихся в последнее В1ремя опытных исследований показали в большинстве случаев непригодность полученных таким путем решений. Аналитические решения различных авторов плохо согласуются друг с другом и с экспериментом. Такое положение в теории объясняется, в известной мере, отсутствием детальных опытных сведений об этой области течения. Имеющиеся экспериментальные данные весьма ограниченны и очень малочисленны. На графиках рис. 1 г оказаны диапазоны всех известных в настоящее время исследований сопротивления и теплообмена в промежуточной области, между континуумом и свободно молекулярным течением. [c.463]

Представлены результаты теоретических и экспериментальных исследований межфазового теплообмена в системах "газ-твердые частшда при постоянном гранулометрическом составе дискретной фазы.Разрабй-тана приближенная теория и инженерный метод расчета таких систем, учитывающий изменение режимных параметров и физических свойств фаз по длине потока и термическое сопротивление материала чартиц.Метод использован для анализа закономерностей и изыскания оптимальных условий скоростной термической обработки сыпучих материалов. [c.366]

Наиболее существенными источниками погрещностей измерений разности температур калориметрическим термометром являются неизбежные ощибки, свяванные с ивмерением сопротивлений термометра и влияние термической инерции самого термометра. Применение электроизмерительной аппаратуры высокого класса и тщательное проведение измерений позволяют свести ощибки, обусловленные измерением сопротивлений, до тысячны.х долей градуса. Оценить порядок величины погрешности, обусловленной влиянием термической инерции термометра, не представляется возможным. Как бы мала ни была инерция калориметрического термометра, при значительной скорости протекания калориметрического опыта, ее влияние оказывается весьма ощутимым. Это обстоятельство кладет известный предел современной точности калориметрических измерений.. Многочисленные исследования, проведенные до сего времени с целью разработать методы учета влияния термической инерции при калориметрических измеррлниях, не привели к должным результатам. Сложность задачи заключается не столько в большой скорости калориметрического процесса, сколько в неопределенности вида кривой изменения температуры среды. Вид этой кривой зависит от многих факторов, и решить задачу в общем виде на основе современной теории теплообмена пока не удалось. [c.118]

Много внимания уделялось также накоплению опытных данных по гидравлическому сопротивлению и теплообмену в диффузорах и конфузорах. Так, первое по времени исследование потерь полного давления в конических диффузорах при больших дозвуковых скоростях выполнена К. С. Сцилардом (1938). В 1964 г. А. И. Лашковым опубликованы результаты экспериментального исследования влияния сжимаемости газа на сопротивление выхлопных диффузоров. Были также исследованы структура динамического и теплового пограничных слоев в дозвуковых диффузорах и конфузорах (П. Н, Романенко и др., 1963), конвективный теплообмен в сверхзвуковых соплах (Е. У. Репик и В. Е. Чекалин, 1962) и многие другие вопросы гидравлического сопротивления и теплообмена. [c.809]

Заключение. При числах Рейнольдса Ке = (3-9) 10 , числах Маха А/ 0.3 и турбулентном режиме обтекания сферические углубления увеличивают сопротивление плоской поверхности. Этот результат согласуется с данными [1-4] об интенсификации теплообмена за счет увеличения массообмена у стенки, вызванного сферическими углублениями, что приводит, в свою очередь, к увеличению сопротивления. Можно предположить, что наблюдавшееся в некоторых других исследованиях снижение сопротивления вызвано появлением режима двухфазности течения (парообразованием). Влияние сферических углублений на положение ламинарно-турбулентного перехода при числе Ке, перехода 3 10 незначительно. [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...