Эффективная теплопроводность псевдоожиженного слоя

Основное достоинство псевдоожиженного слоя при осуществлении катализа — это возможность поддержания заданной температуры в реакционной зоне. Изотер-мичность и высокая эффективная теплопроводность псевдоожиженного слоя особенно важны для проведения об- [c.8]

ЭФФЕКТИВНАЯ ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ ПСЕВДООЖИЖЕННОГО СЛОЯ [c.310]

Публикаций по вопросу об эффективной теплопроводности псевдоожиженного слоя пока не особенно много [Л. 495, 662, 728, 892, 1024, 1044, 1111, 1141]. [c.311]

Для подсчета коэффициентов эффективной теплопроводности псевдоожиженного слоя в горизонтальном направлении использовалось распределение температуры в слое при стационарном режиме, наступавшем через [c.312]

Подводя итог, следует отметить, что эффективная теплопроводность псевдоожиженного слоя до сих пор изучена очень слабо, и этот пробел необходимо восполнить. [c.322]

Перенос энергии излучением, как известно, играет заметную роль в эффективной теплопроводности неподвижного высокотемпературного слоя [Л. 148], а следовательно, и при минимальном псевдоожижении, когда еще нет существенного перемешивания частиц. Соответствующие сведения даны в 3-5. Но вклад лучистой составляющей в эффективную теплопроводность развитого псевдоожиженного слоя совершенно незначителен по сравнению с переносом тепла движущимися твердыми частицами [Л. 141]. [c.97]

Автор [Л. 452] измерил стационарным методом по градиенту температур коэффициент эффективной теплопроводности по горизонтали слоев мелких частиц, псевдоожиженных [c.109]

Забродский С, С., К вопросу об эффективной теплопроводности развитого псевдоожиженного (кипящего) слоя, ИФЖ, т. 2, 1959, № 1. [c.280]

Однако для реальных неоднородных псевдоожижен-ных слоев попытки описания вертикальной и горизонтальной эффективных теплопроводностей с помощью 21 с. с, Забродский. 321 [c.321]

Лучистый обмен между стенкой и псевдоожиженным слоем может быть учтен с помощью радиационной составляющей Ял эффективного коэффициента теплопроводности слоя. Поскольку формула (10-9) получена как уравнение кондуктивного теплообмена стенки лишь с первым рядом частиц, а лучистый обмен заведомо интенсивно происходит и со всеми видимыми стенкой частицами других рядов, то нельзя для подстановки в Хэф и формулу (10-9) взять Ял просто как [c.334]

Влияние диаметра трубы на аср одиночной вертикальной трубы, погруженной в псевдоожиженный слой, наводит на мысль, что и в этом случае решающее значение для эффективности теплообмена имеет не продольное, а поперечное обтекание трубы, хотя казалось бы именно продольное перемешивание должно обеспе-u -iTb малое время контакта частиц с невысокой поверхностью нагрева. Ведь известно, что продольная эффективная теплопроводность слоя много выше поперечной (горизонтальной). Вероятно, что плотный контакт частиц с вертикальной трубой получаем лишь при набегании на нее агрегатов, движуш,ихся перпендикулярно труб.=, т. е. горизонтально. При этом происходит настолько сильное торможение частиц около стенки, что время пребывания их там вовсе не определяется высоким коэффициентом продольной эффективной теплопроводности, измеряемым фактически для ядра слоя, а равно времени поперечного обтекания трубы агрегатом. Заметно Подогретые замедленные частицы около трубы, 404 [c.404]

Мартюшин И. Г. и др.. Радиальная эффективная теплопроводность псевдоожиженного слоя катализатора, Химическая промышленность , 1968, № 6. [c.285]

Таким образом, и при оценке термического сопротивления между погруженной в псевдоожиженный слой поверхностью и какой-либо другой точкой слоя напрашивается разделение этого сопротивления на две составляющие 1/аст и бДэф, где ст — некоторый пленочный коэффициент теплообмена поверхности (стенки) со слоем б — расстояние от поверхности нагрева до взятой точки, а Хэф — коэффициент эффективной теплопроводности слоя. Экспериментально определявшиеся многими исследователями профили температур в лабораторных установках по изучению теплообмена псевдоожиженного слоя со стенкой демонстрируют резко выраженное падение температуры в непосредственной близости к стенке и, начиная с расстояния в несколько миллиметров, практически полное отсутствие градиента температуры (рис. 9-1) (Викке и Феттинг). В результате создалось мнение, что коэффициент эффективной теплопроводности псевдоожиженного слоя всегда весьма велик и бДэф всегда пренебрежимо мало по сравнению с 1/аст. Поэтому в подавляющем большинстве исследований теплообмена стеики с псевдоожиженным слоем коэффициент теплообмена (йст) отождествляется с коэффициентом теплопередачи К от стенки к ядру слоя. Это допустимо и при приближенном теоретическом рассмотрении теплообмена стенки с псевдоожиженным слоем (см. гл. 10). [c.310]

Освещен теплообмен частиц со средой и теплообмен слоя с поверхностями нагрева. Pai MOTpeHa эффективная теплопроводность псевдоожиженного слоя. [c.175]

А. К. Бондаревой в результате проведения аналогии между эффективной теплопроводностью псевдоожижен-ного слоя и турбулентной теплопроводностью жидкости предложено соотношение [c.315]

В области больших абсолютных значений показателя переход от одного материала к другому может сказаться на величине коэффициента теплообмена аст- Важно, как от этого перехода меняется весь комплекс с м7м н(1— ), а не отдельные сомножители. Некоторые из сомножителей могут при замене материала изменяться обратно, и эти изменения взаимно компенсируются. Например, при переходе от стеклянных шариков к стальным Ym з величпвается с 0,16 2 500 = 400 до 0,11-7900 = 870, но зато при прочих равных условиях (в частности, при прежней скорости фильтрации газа) скорость частицы (г н) уменьшается более тяжелые стальные частицы перемешиваются менее интенсивно. В подобных случаях даже в отдалении от максимума коэффициент теплообмена может мало зависеть от рода материала. Предложенная модель механизма теплообмена и выведенная формула (10-9) показывают, что для сред с различными величинами коэффициента теплопроводности следует ожидать различной эффективности влияния псевдоожижения слоя на коэффициент теплообмена со стенкой. [c.330]

К отличительным особенностям псевдоожиженного слоя относятся тенденция к поддержанию постоянной температуры даже при неравномерном выделении тепла. Относительно постоянная температура объясняется быстрой циркуляцией твердых частиц в слое. В шихтовых псевдоожиженных системах коэффициент эффективной теплопроводности в вертикальном направлении составляет от 150 до 37 050 ккал1м-час-град в зависимости от условий, а также концентрации газа и твердых частиц. [c.420]

Льюис и др. [485] измеряли теплоотдачу в радиальном и продольном направлениях от концентрического стержневого вольфра-митового нагревателя наружным диаметром 12,7 мм (2гг) в псевдоожиженном слое внутренним диалхетром 75 мм (2 г ), образованном стеклянными сферическими частицами или продуктами крекинга нефти (сферические частицы размером от 0,149 до0,074аш), взвешенными в воздухе или других газах (фреон-12. Не, СОз, СзНз, Нг). Эффективная теплопроводность в продольном направлении К была вычислена по повышению телшературы АТ по высоте слоя Ь [c.422]

В заключение параграфа необходимо отметить, что в высокотемпературных установках с псевдоожиженным слоем скорее, чем в низкотемпературных можно будет встретиться со случаями быстро протекающих в газовой фазе обратимых реакций, идущих с большим поглощением или выделением тепла, когда в формулы для определения кондуктивно-конвективного аст надо будет подставлять не обычное Яг, а эффективное т. е. с добавлением так называемой реакционной составляющей коэффициента теплопроводности Яр (см. Krieve W. Р., Mason D. М A.I. .h.E.J. 1961, 7, № 2, 277—281). [c.78]

При переходе от низкотемпературных псевдоожиженных слоев к высокотемпературным можно ожидать увеличения Лэфф при прочих равных условиях, так как теплообмен сблизившихся частиц через разделяющую их прослойку газа будет интенсивнее как из-за увеличения теплопроводности газа, так и благодаря лучистому обмену, происходящему даже между отдаленными, но видящими одна другую частицами. Вклад лучистого обмена в эффективную температуропроводность слоя может быть поэтому особенно велик для систем с пониженной концентрацией твердых частиц. В высокотемпературных псевдоожиженных системах, видимо, должен претерпеть изменения характер зависимости коэффициента диффузии тепла от диаметра частиц и скорости фильтрации. В частности, из-за повышения роли лучистой составляющей можно ожидать ослабления зависимости Лзфф (в том числе и максимальных) от диаметра частиц. [c.106]

Основными вопросами теплообмена в псевдоожнжен-ном слое являются 1) теплообмен частиц со средой 2) эффективная теплопроводность слоя 3) теплообмен псевдоожиженного слоя с погруженной в него поверхностью нагрева (или ограничивающими стенками). [c.247]

В. А. Бородулей и А. И. Тамариным измерения (см, ниже) показали, что в диапазоне чисел псевдоожижения, имевших место в опытах Бондаревой, нет никакого максимума Яэф. Коэффициент эффективной теплопроводности слоя в этом диапазоне монотонно возрастает. Падение же Яэф, отмеченное Бондаревой, можно объяснить дефектами методики эксперимента. Дело в том, что про- филь температур измерялся ею на высоте 10 см от ре--шетки, а полная высота расширенного псевдоожиженно-го слоя поддерживалась неизменной (20 см) с помощью перелива. Поэтому при больших числах псевдоожижения в слое оставалось так мало материала, что место измерения температур находилось выше уровня плотной фазы слоя. Отсюда появлялись заниженные значения Яэф. [c.315]

Каковы бы ни были характер и причины движения частиц в псевдоожижениом слое, имеются три основных, хотя и неполностью независимых фактора, определяющих величину эффективного коэффициента теплопроводности 1) скорость перемешивания частиц-носителей тепла 2) концентрация частиц в псевдоожижениом слое (или порозность слоя) 3) интенсивность теплообмена между проходящими через данное место слоя частицами и средой. Сравнительная значимость этих факторов различна при разных форсировках (развитии) псевдоожи-женного слоя. [c.321]

Сперва выведем теоретическое выражение коэффициента теплообмена псевдоожиженного слоя шарообразных частиц со стенкой Ост, принимая во в нимание перенос тепла через газовую прослойку лишь путем молекулярной теплопроводности, а затем учтем конвективную и радиационную составляющие, например, вводя в полученную формулу вместо коэффициента теплопроводности среды Кс (Коэффициент эффективной теплопроводности [c.324]

А. К. Бондарева [Л. 728] определяла Ост центрального электрического нагревателя (стержня диаметром 10 мм), погруженного в псевдоожиженный воздухом слой речного песка в трубе диаметром 82 мм., одновременно с измерением эффективной теплопроводности слоя. Численные значения полученных ею ст много выик, чем у других исследователей, поскольку последние, как уже отмечалось, отождествляли Нст с коэффициентами теплопередачи от стенки до ядра слоя, а Бондарева расчленила суммарное термическое сопротивление теплопередаче на 1/аст.пл и 6/ .эф. Здесь мы обозначили Ост.пл — пленочный коэффициент теплообмена стенки при отдельном учете сопротивления эффективной теплопроводности д — расстояние от стенки до места измерения температуры слоя. Численные значения Ост.пл нуждаются в уточнении, поскольку требуется уточнить профили температур слоя. Коэффициенты аст.пл, полученные Бондаревой, показаны на рис. 10-15. Максимум Ост.пл лежит в области невысоких относительных расширений слоя (порядка 1,2). Нет данных об определении подобных коэффициентов другими исследователями. Какая-то доля расхождений между численными значениями Чст у различных исследователей может объяс- [c.374]

Забродский С. С., К вопросу об эффективной теплопроводности развитого псевдоожиженного (кипя1цего) слоя, Ипж,-физ. журн. , 1959, 2. № 1, 32—38. [c.469]

И уже по-настоящему широкое поле деятельности открывается перед конвективным переносом в плотных зернистых слоях, продуваемых газом. Правда, название процесса переноса теплоты теплопроводностью в этом случае представляется еще более условным, т. е. правомерность использования этого термина выглядит еше более проблематичной, так как конвекции принадлежит существенная доля переносимой теплоты. Подсчитайте сами. Для расчета фильтрационной, или конвективной, составляющей эффективного коэффициента теплопроводности в плотном слое была предложена формула Яф=360 u pd. Используя ее, например, для случая, когда диаметр зерен песка d=l мм, удельная теплоемкость газа (воздуха) С=1,006 кДж/(кг-К), плотность воздуха р = 1,2 кг/м , а скорость фильтрации = 0,3м/с (меньше скорости начала псевдоожижения), можно оценить вклад конвективной теплопроводности как Яф = 0,13 Вт/(м-К), что [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...