Гидравлическое сопротивление двухфазных потоков

ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ДВУХФАЗНЫХ ПОТОКОВ [c.318]

Гидравлическое сопротивление двухфазных потоков [c.319]

Рис. 2. Влияние шероховатости стенки на гидравлическое сопротивление двухфазного потока.

Подтверждены выводы работы [6], отмечающей специфичность воздействия шероховатости на гидравлическое сопротивление двухфазного потока. Установлено, что для пакетов стержней, имеющих шероховатость поверхности, не превышающую 2- 3 мк, влияние шероховатости на двухфазном потоке проявляется при весовых паросодержаниях х > 0.9. [c.161]

Потери давления двухфазного потока представляют собой сумму потерь на трение, на ускорение фаз и гидростатических потерь. Экспериментальные данные по гидравлическому сопротивлению двухфазному потоку в змеевиках [23, 133, 1351 показали, что гидростатические потери давления при вертикальном расположении змеевиков с подъемным течением теплоносителя составляют менее одного процента от общих потерь давления. [c.59]

ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ДВУХФАЗНЫХ ПОТОКОВ В УСЛОВИЯХ ТЕПЛООБМЕНА [c.103]

Алимов Р. 3. Тепломассообмен и гидравлическое сопротивление двухфазного закрученного потока. - В кн. Котлотурбостроение. Труды ЦКТИ. Вьш, 57. Л, Энергия, 1965, с. 101. [c.170]

Исследований, посвященных определению гидравлического сопротивления при движении двухфазного потока в пучках стержней, крайне мало. Результаты экспериментов, изложенные в работе [21 ], показывают, что при продольном обтекании двухфазным потоком пучков стержней качественно зависимость гидравлического сопротивления от определяющих процесс параметров р, X, ро) имеет тот же характер, что и при течении в прямых трубах. При этом влияния характера упаковки стержней (St. Jd = = 1,08. .. 1,31) на гидравлическое сопротивление обнаружено не было. На этом основании для расчета гидравлического сопротивления водяному потоку при поверхностном кипении на пучках стержней можно использовать следующее соотношение [83], полученное при течении пароводяного потока ср = 0,1 . 180 МПа в обогреваемой трубе при значениях плотности теплового потока от 5-105 до 5.1Q6 Вт/м2, [c.153]

Из качественного описания характерных структур двухфазных потоков ясно, насколько важно правильно идентифицировать эти структуры при расчете гидравлического сопротивления и теплообмена. Представляется очевидным, например, что при расчетах пузырькового и дисперсно-кольцевого режимов невозможно исходить из одинаковой модели. В настоящее время разработано множество методов определения границ режимов двухфазных течений (что само по себе свидетельствует об отсутствии общепринятой методики расчета). Обычно используется двумерная система координат, позволяющая на плоскости изобразить области, относящиеся к различным структурам. Координаты у разных авторов различны. Во многих случаях они размерны, что предопределяет их использование лишь для конкретных сис- [c.303]

Коэффициенты гидравлического сопротивления и рассчитываются по хорошо известным из механики однофазной жидкости соотношениям как функция числа Рейнольдса [26, 39]. Отношение градиентов давления, определяемых формулами (7.12), в двухфазном потоке с раздельным течением фаз показывает, в какой степени [c.306]

С точки зрения технических приложений целью расчета двухфазных течений являются гидравлическое сопротивление (канала или контура) и истинное объемное паросодержание ф. При этом структура потока и истинное объемное паросодержание взаимосвязаны, а надежный расчет градиента давления в двухфазном потоке в общем случае невозможен без информации о структуре и истинном объемном паросодержании. Отсюда следует и чрезвычайная важность, и огромная сложность расчетного определения ф. Отражением этого является и весьма развитая техника опытного измерения этого параметра (см., например, [10]). [c.309]

Рис. 6-13. Сопоставление расчета по зависимости для гидравлического сопротивления при течении двухфазного потока в трубах = 1,7- 10 We/Re° с экспериментальными данными.

Гидравлическая устойчивость и Сопротивление при движении двухфазного потока в трубах и каналах. [c.4]

Известно, что интенсивность теплообмена в двухфазном потоке, гидравлическое сопротивление и критические тепловые нагрузки, т. е. те параметры, которые определяют эффективность работы теплообменного оборудования в целом, существенным об- [c.96]

Систематизированы данные по гидравлическому сопротивлению и теплообмену при движении однофазного тегоюносителя в пористых материалах. Представлены результаты оригинальных исследований структуры, теплообмена и гидравлического сопротивления двухфазного потока теплоносителя, испаряющегося в пористых нагреваемых металлах. [c.3]

Фактически, при расчетах истинного объемного паросодержа-ния и гидравлического сопротивления двухфазных потоков всегда используется та или иная эмпирическая информация, что легко прослеживается в 7.3—7.6. Тем не менее большинство рассмотренных выше методов расчета с известным основанием можно отнести к полуэмпирическим, когда строится простая (грубая) физическая модель процесса, дополняемая опытной информацией. Далее рассматривается популярная в зарубежной литературе методика Мартинел-ли, точнее, Локкарта—Мартинелли и Мартинелли—Нельсона, кото- [c.331]

Дюндин В. А., Данилова Г. Н., Боришанская А. В. Теплообмен при кипении хладагентов на поверхностях с пористыми. покрытиями. — В кн. Теплообмен и гидродинамика (труды V Всесоюзной конференции по теплообмену и гидравлическому сопротивлению двухфазного потока в элементах энергетических машин и аппаратов). Л., 1977, с. 15—30. [c.438]

Влияние обработки материала парогенерирующей поверхности па теплоотдачу и гидравлическое сопротивление двухфазного потока. [c.4]

Естественно, что влияние относительной шероховатости стенки на Ардф может зависеть не только от давления. Отдельные опыты, проведенные при весовой скорости wj=600 кг/(м -сек), показали, что характер влияния шероховатости стенки на величину А/>дф зависит от знания весовой скорости потока, причем, чем выше тем сильнее аномальное влияние шероховатости на гидравлическое сопротивление двухфазного потока. [c.127]

Однако анализ литературы по гидравлике двухфазного потока в круглых трубах показывает, что и эта проблема изучена недостаточно обстоятельно. Так, можно констатировать, что, несмотря на многолетний опыт эксплуатации парогенерирующего энергетического оборудования, а также наличие многочисленных экспериментальных и аналитических работ, единая методика расчета гидравлического сопротивления при движении двухфазного потока в круглых трубах отсутствует. Такое положение вызвано главным образом тем, что экспериментальное изучение этого вопроса наталкивается на значительные трудности в связи с наличием большого числа параметров, от которых зависит гидравлическое сопротивление двухфазного потока. Имеющиеся в литературе теоретические решения, полученные при наличии весьма серьезных упрощений, вызванных главным образом отсутствием надежных сведений о механизме процесса, не дают, как правило, удовлетворительного совпадения с экспериментом. [c.146]

Опубликованных исследований, посвященных количественному изучению этого явления в змеевиках, на сегодняшний день нет. В первом приближении потери давления при поверхностном кипении в змеевиках можно оценить с помощью уравнений, полученных для прямых труб. Основанием этого служит факт хорошего обобщения результатов исследования гидравлического сопротивления двухфазному потоку в змеевиках [23, 40, 112, 133, 1351 зависимостью Локкарта—Мартинелли, полученной, как известно, при экспериментальном исследовании гидравлического сопротивления в прямой горизонтальной трубе. [c.56]

Гидравлическое сопротивление двухфазных потоков зависит от режима течения, который определяется соотношением скоростей фаз и ориентацией поверхности. Различают следующие режимы расслоенный, пробковый, кольцевой, капельный, эмульсионный и др. Для ртутнопарового и ртутно-воздушного потоков в круглых трубах Д. И. Гремиловым предложена зависимость [c.203]

Поправочный коэффициент к расчету гидравлических сопротивлений двухфазного потока парортутной смеси [c.204]

Сопоставление опытных данных [80 1 с результатами расчетов гидравлического сопротивления по обеим моделям показало, что модель со скольжением фаз дает хорошие результаты при кольцевом режиме течения, а гомогенная — при дисперсном. Кольцевой режим течения по сравнению с дисперсным занимает гораздо большую область относительных массовых паросодержаний двухфазного потока в прямых трубах. Однако, принимая во внимание указанные недостатки метода Локкарта—Мартинелли и большой объем экспериментального материала по гидравлическому сопротивлению двухфазных пароводяных потоков в прямых трубах, накопленного в нашей стране начиная с 50-х годов и обработанного с применением гомогенной модели, она и была широко использована в различных работах, в частности, в [891. При этом взаимосвязь структуры потока с величиной потерь давления учитывается табулированным в зависимости от х, р и ро) поправочным коэффициентом (отдельно для течения с теплоподводом и без него). [c.61]

Экспериментальные исследования проведены в довольно узком диапазоне геометрических характеристик местных сопротивлений и основных параметров двухфазного потока, содержат методические неточности [1], а результаты опытов разных авторов иногда прямо противоположны [2 и 3]. Суш ествуюш ие методы расчета гидравлических потерь в местных сопротивлениях в большинстве случаев плохо согласуются с экспериментальными данными. Так, нормативный метод гидравлического расчета котлов [4], основанный па гомогенной модели двухфазного потока и использующий в большинстве случаев коэффициент местного сопротивления на однофазном потоке С1ф, может давать результаты, в 4 раза превышающие результаты опытов. Расчетные зависимости различных авторов, приведенные в [1], применимы только для расчета перепадов давления в случае резкого расширения двухфазного потока. Уравнения, полученные для расчета гидравлических потерь двухфазного потока при течении через внезапные сужения [2] и дифрагмы [5], имеют следующие общие недостатки потери в этих случаях рассматриваются лишь как результат внезапного расширения двухфазного потока от поджатого сечения струи до последующего сечения канала, а потери при сужении потока от входной кромки до поджатого сечения не учитываются. Кроме того, (истинное объемное газосодер- [c.145]

В теплоэнергетике, использующей как ядерное, так и обычное углеводородное топливо, одной из важнейших является проблема отвода огромного количества тепла с теплоотдающих поверхностей. Наиболее распространенным и используемым для этих целей теплоносителей являются парожидкостные смеси. Поэтому исследователями большое внимание уделяется течению парожидкостных смесей при наличии фазовых переходов в каналах с обогреваемыми и необогреваемыми стенками. Видимо на эту тему появляется наибольшее число публикаций в области неоднофазных течений. Здесь особый интерес представляют исследования структуры потока при различных режимах, кризисов теплообмена, обусловленных нарушением контакта жидкой фазы с теплоотдающей поверхностью, гидравлического сопротивления и т. д. Проблемы безопасности реакторного узла или устройств аналогичного типа привели к необходимости изучения истечений наро-жидкостных смесей из сосудов высокого давления, распространения возмущений и ударных волн в двухфазных парожидкостных потоках. Здесь же отметим течение влажного пара (смесь пара с каплями воды) в проточных частях турбомашин. [c.10]

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

Гаврилов И. Б., Фисенко В. В. Влияние сжимаемости на гидродинамику течения двухфазных потоков. — В кн. Тезисы 5-й Всесоюзной конференции по теилообмену и гидравлическому сопротивлению при движении двух- [c.124]

Фнсенко В. В. О кризисе течения двухфазной смеси. — В кн. Тезисы докладов 5-ой Всесоюзной конференции по теплообмену и гидравлическому сопротивлению при движении двухфазного потока в элементах эневгети-ческих машин и аппаратов. Л., 1974, с. 230. [c.126]

Изуч ение теплообмена в двухфазных потоках представляет собой весьма трудную задачу ввиду сложности гидродинамической структуры потока, взаимного, порой определяющего влияния теплообмена и гидродинамики, Случайных отклонений от гидродинамической и термодинамической неравновесности. Режимы течения определяются рядом факторов давлением, общим расходом потока и соотношением между фазами, свойствами фаз, тепловым потоком, предысторией потока и др. По имеющейся классификации основными режимами течения являются пузырьковый, снарядный, расслоенный, эмульсионный дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой (пленочное кипение недогретой жидкости). Четких границ между ними не наблюдается, и существуют целые области переходных режимов. Пока не имеется детальной информации для всех режимов течения по таким основным характеристикам потока, как распределение фаз, скоростей и касательных напряжений. Поэтому основой для понимания явления служат визуальные наблюдения и некоторые экспериментальные данные по распределению фаз, их полям скоростей, уносу и осаждению, гидравлическому сопротивлению и т. д. К настоящему времени накоплена достаточная информация о режимах течения адиабатных потоков, однако мало данных по диабатным (с подводом тепла) потокам при высоких давлениях, тепловых нагрузках и большом различии теплофизических свойств. Подавляющее большинство исследований выполнено на пароводяных и воздуховодяных смесях. [c.120]

Материалы изложены иа Всесоюзной конференции по теплообмену и гидравлическому сопротивлению при движении двухфазного потока в элеме([тах энергетических MaiUHii и аппаратов, проходившей в Ленинграде в феврале 1964 г. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...