Определение несущей силы

Развивающиеся в клиновом масляном зазоре гидродинамические силы распределяются так, как показано на рис. 15.2, б. Этими силами уравновешивается нагрузка Fr на шип. Определение несущей силы Fr масляного слоя в подшипнике является одной из задач гидродинамической теории смазки. [c.312]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СИЛЫ [c.341]

Точное определение несущей силы воздушного смазочного слоя представляет значительные трудности (см. работу [6]). [c.347]

Для определения несущей силы служит уравнение (И). Так как угол скоса а мал, ю h = х tga = ax, [c.355]

Для определения несущей силы одного сегмента служит уравнение Рейнольдса, для решения которого принимаются те же допущения, что и при расчете упорных подшипников с неподвижными сегментами, за исключением постоянства угла наклона. Интегрирование этого уравнения приводит к выражению несущей силы одного сегмента [4, 7] [c.357]

После соответствующих преобразований и операций получают выражение для определения несущей силы смазочного слоя, Н [c.384]

Так же как и в предыдущих случаях, в основу определения несущей силы подшипника положено уравнение Рейнольдса и приняты те же допущения. Для гидродинамической грузоподъемности одного сегмента получается следующее выражение [c.404]

Вопросы обычного типа могут касаться определений — Что такое предел текучести или Что такое крутящий момент и как определить его значение некоторых правил — Как будет выглядеть эпюра изгибающих моментов на участке балки, несущем равномерно распределенную нагрузку или В каких случаях применима формула Эйлера для определения критической силы простейших обоснований — Как показать, что через любую точку, взятую в плоскости сечения, можно провести по меньшей мере одну пару главных осей . Можно, конечно, задавать и вопросы, служащие для проверки знания основных формул. [c.36]

Расчет сводится к определению несущей способности опоры и величины момента сил трения. [c.147]

Одним из основных при определении несущей способности пространственных конструкций является вопрос о напряженном состоянии и работе сечений в местах образования линий излома и шарниров текучести. В зависимости от принятого в расчете распределения сил в сечении в предельной стадии изменяется расчетная предельная нагрузка. При различных схемах разрушения в предельном состоянии находятся различные сечения конструкций. В одних случаях исчерпывается несущая способность поперечного сечения конструкций в целом, в других — прочность конструкции зависит от несущей способности отдельных ее элементов (полки, ребер, диафрагм и т. д.). По мере исчерпания несущей способности в пространственных конструкциях, как и в плоскостных системах, происходит перераспределение усилий. В большинстве случаев расчет прочности покрытий в виде оболочек тесно связан с выяснением закономерностей перераспределения сил в таких системах. [c.172]

Определение несущей способности плиты панели. За предельное принимается такое состояние плиты панели, когда нормальные силы в плите, действующие в направлении линейных образующих Л/ , равны улю (плита в этом направлении воспринимает только предельные моменты) в направлении, параллельном криволинейным ребрам, в плите действуют предельные силы распора Л пр и предельные моменты Af p (рис. 3.27). Распределение сил распора по поперечному сечению в запас прочности [c.231]

При определении несущей способности оболочки за расчетное принимается минимальное значение нормальных сил в ребре, которые определяются или прочностью ребра в сечении, или значением предельных сил в верхнем шарнире, или прочностью контура. [c.260]

И Afp = = Qp = Qj = 0. Эти коэффициенты можно непосредственно выразить через силу тяги несущего винта. Импульсная теория связывает индуктивную скорость с силой тяги (например, на режиме висения Кт = k J -pl2). Напомним определение коэффициента силы тяги [c.521]

Реакция несущего винта с учетом аэроупругости может быть определена для заданного положения управления. Однако режим задается такими параметрами, как скорость и полетная масса, а не положением управления. Следовательно, дополнительно к анализу должен быть выполнен расчет балансировочных параметров, включающий итерационные вычисления положения управления для достижения равновесия сил и моментов на несущем винте или на вертолете. Если рассматривается только несущий винт, то три параметра управления, а именно общий шаг и коэффициенты циклического шага (продольный и поперечный) определяют значения балансировочных параметров, например тяги несущего винта и наклона плоскости концов лопастей (или тяги, пропульсивной и поперечной сил). Если рассматривается вертолет в целом, то для уравновешивания шести сил и моментов на вертолете необходимо задать шесть параметров управления общий шаг, продольный и поперечный циклические шаги, положение педалей управления и углы тангажа и крена фюзеляжа. Расчет балансировочных параметров заключается в сравнении текущих значений сил и моментов на вертолете с заданными и таком изменении управляющих параметров, чтобы заданные значения получились при следующем цикле. Эти шаги повторяются до тех пор, пока не будут получены значения сил и моментов в пределах допустимых отклонений от заданных значений. Для определения требуемых приращений параметров управления необходимо знать производные сил на вертолете по параметрам управления. Эти производные могут быть либо получены простым анализом, либо вычислены перед итерацией путем задания приращения параметров управления на определенную величину с последующим определением приращения сил. Последний способ особенно подходит для расчетов предельных режимов полета. Нахождение одного балансировочного параметра, например значения общего шага при [c.691]

Способ определения аэродинамических сил, действующих на фюзеляж и хвостовое оперение вертолета, можно найти в любом руководстве по устойчивости и управляемости самолета. Вклад фюзеляжа в производные устойчивости равен нулю на режиме висения и возрастает с увеличением скорости. Сопротивление фюзеляжа увеличивает демпфирование Хи и Zw, а продольный балансировочный момент дает составляющую (часто дестабилизирующую) производной Ми- Фюзеляж вертолета создает также дестабилизирующие моменты по углам атаки и скольжения Mw и Nv Остальные составляющие производных устойчивости определяются стабилизатором и килем (если вертолет не имеет крыла). Стабилизатор создает момент, соответствующий статической устойчивости по углу атаки, что компенсирует дестабилизирующее влияние несущего винта. Кроме того, стабилизатор обусловливает продольное демпфирование Mq (механизм его появления такой же, как и для М ), складывающееся с демпфированием от несущего винта, а также составляющие производных вертикальной силы Zw и Zq, порожденные подъемной силой стабилизатора. Наконец, стабилизатор увеличивает устойчивость по скорости Ми и создает производные [c.750]

Для определения несущей способности передней панели, испытывающей действие вертикальной нагрузки, передаваемой через кронштейн крепления пальца рессоры, необходимо рассмотреть силы, действующие в плоскости панели, представленные на рис. 1.13. Ослабленное сечение СИ панели показано на рис. 1.14. Это зауженное сечение расположено над туннелем пола, отведенным под карданный вал. Передняя панель испытывает чистый изгиб под действием передающихся на боковину автомобиля нагрузок Р и реакций R. Величина изгибающего момента, воспринимаемого сечением СИ, с учетом расстояния от кронштейна рессоры до плоскости рамы боковины, равного 130 мм, составит 0,130 (12 250/2) = = 796 Н-м. [c.31]

В вязком состоянии их разрушению предшествует существенная пластическая деформация. Для определения несущей способности деталей из пластических материалов обычно рассматривается их поведение при небольшой степени пластического деформирования. Здесь существенное значение приобретает определение предела текучести, который при расчетах в упруго-пластической области принимается равным пределу пропорциональности на кривой деформирования [20]. Различают истинную и условную диаграмму деформирования, В условной диаграмме на оси ординат откладываются напряжения a = S/Fo, а на оси абсцисс — деформации 1 = А1/1о. Здесь S— сила, действующая на растягивающийся образец Fo, 1о — начальная площадь сечения и длина образца А/ — абсолютная деформация образца. На этой диаграмме предел текучести соответствует остаточной деформации образца, равной 0,2 %. Значения этого условного предела текучести приводятся в справочной литературе. Следует учитывать, что после возникновения пластических деформаций в какой-либо части сечения детали имеет место увеличение несущей способности. Это происходит за счет перераспределения напряжений по сечению (например, при изгибе оси или балки) и за счет упрочнения материала детали при пластическом деформировании. [c.120]

Основные формулы теории несущей линии . Индуктивная скорость и, индуктивный угол . Прямая задача определения подъемной силы и индуктивного сопротивления по заданному распределению циркуляции [c.455]

Гольденблат И. И., Николаенко Н. А. Определение сейсмических сил в каркасных сооружениях, несущих резервуары с жидкостью. В сб. Исследования по сейсмостойкости здании и сооружений . М., Госстройиздат, 1960, стр. 39—72. [c.360]

Достаточно важным частным случаем задач о равновесии жесткопластических оболочек являются статически определимые задачи. В статически определимых задачах для определения несущей способности и напряженного состояния оболочек достаточно уравнений равновесия, условия текучести и статических граничных условий. Решение, удовлетворяющее перечисленным условиям, будет точным, если граничные условия заданы только для внутренних сил и моментов. Если же па границе заданной скорости перемещений, то такое решение будет определять нижнюю границу несущей способности в соответствии с теоремами о границах решения. [c.168]

Рассмотрим задачу об определении несущей способности бетонных оболочек арочных плотин, считая их достаточно тонкими. На плотину действуют две системы сил собственный вес и давление условной жидкости с объемным весом р, причем коэффициент запаса по прочности считается равным отношению предельного значения р к объемному весу воды, равному единице. [c.245]

Характерным примером сварной конструкции, для которой требуется определение несущей способности из условия распространения трещины, являются магистральные трубопроводы. Высокий уровень потенциальной энергии внутренних сил возникает за счет давления заключенных в трубопроводах жидкостей и газов. Последний род потенциальной энергии имеет величину, пропорциональную квадрату диаметра трубопровода, и зависит от давления среды. [c.99]

Внешняя форма А. В соответствии с типом несущих конструкций перекрытий н стен может изменяться и внешняя форма самого А. Внешние формы А. могут быть ограничены как плоскостями, так и криволинейными поверхностями сводами цилиндрич. вида, крестовыми сводами, сводами-оболочками, сводами, опирающимися на стены или непосредственно заканчивающимися на уровне горизонта. Все это разнообразие внешних форм имеет значение как для архитектурного оформления А., так и для определения величины внешних сил, действующих на А. Особенно большое вначение имеет внешняя форма А. для определения величины давления ветра на стены и перекрытия. А. с криволинейным очертанием внешних ограждающих поверхностей являются лучше обтекаемыми, чем А. с вертикальными стенками. Определение внешних сил от давления ветра, а также внутреннего давления на эле.менты конструкций, получаемого при открытых проемах, м. б. произведено на основании действующих норм ветровой нагрузки (ОСТ ВКС 7626 Ветровая нагрузка ). По.мимо действия ветра из внешних сил, действующих на перекрытие в качестве временной нагрузки, д. б. учтена сне- [c.377]

Переходим к постановке задачи об определении несущей способности оболочек. Если предположим, что силы и моменты или квадратичные формы Q , <1 заданы и удовлетворяют конечному соотнощению (4.70), то по ним любые два уравнения (4.70) позволяют найти параметры [c.180]

Расчетные формулы для определения несущей способности элемента при косом изгибе с кручением получим из условия равновесия внешних нагрузок и внутренних усилий, взяв сумму моментов всех сил относительно оси, параллельной нейтральной оси и проходящей через центр тяжести сжатой зоны бетона (см. рис. У.1) [c.210]

Так же как для крыла самолета, где каждому значению подъемной силы соответствует определенное значение силы лобового сопротивления, так и для несущего винта каждому значению тяги соответствуют определенные значения момента от сил лобового сопротивления лопасти. Однако данному значению тяги могут соответствовать различные по величине моменты вследствие того, что система объединенного управления шаг-газ позволяет получить необходимую величину тяги при разных значениях общего шага. [c.93]

Вспоминая определение перерезывающей силы и изгибающего момента, можем ска- зать, что формулы (122.1) и (122.2) определяют соответственно изгибающий момент и перерезывающую силу в некоторой балке, несущей фиктивную нагрузку д(г) и нагруженной, кроме того, на левом конце силой (0) и моментом M =EJ v (0). Таким образом, построение упругой линии сводится к построению эпюры изгибающих моментов фиктивной балки. Фиктивные сила и момент Я п находятся из граничных условий. Заметив, что формулы (122.1) и (122.2) можно написать так [c.261]

Будем рассматривать жестко-пластическое тело, находящееся в предельном состоянии под действием внешних снл Я,. При этом обобщенные усилия в некоторых элементах не удовлетворяют условию текучести, в остальных же элементах это условие не нарушено. Соответствующие обобщенные скорости деформации будут а скорости точек приложения внешних сил — Нахождение перечисленных величин и составляет задачу теории пластичности при этом основная цель состоит в определении внешних сил, то есть несущей способности конструкции. Приближенное решение этой задачи можно всегда получить, если рассмотреть вместо истинного состояния некоторое статически возможное. Под статически возможным состоянием понимается такое состояние, когда выполнены уравнения равновесия и условие предельного состояния нигде не нарушено. Пусть Р — внешние силы, соответствующие этому статически возможному состоянию, Q — обобщенные усилия. По условию [c.356]

При расчете цилиндрического подшипника заданных размеров известны размеры опоры, которыми можно задаваться исходя из конструктивных соображений, т. е. известны диаметр цапфы С = 2г, средний зазор между цапфой и подшипником Я Гу Н — радиус подшипника), длина подшипника I, тип газа, применяемого в качестве смазывающего вещества, и его параметры. Расчет сводится к определению несущей способности опоры и величины момента сил трения. [c.162]

Первое слагаемое представляет обычную обратимую работу сжатия материала фазы, а второе — диссипируемую энергию в г-й фазе из-за внутренних вязких сил, проявляющихся как за счет градиентов в поле скоростей Г , так и за счет взаимодействия с другой фазой. Так как непосредственное определение истинного тензора скоростей деформации в рассматриваемом случае является затруднительным, следует попытаться описать диссипируемую энергию в фазе с помощью используемых средних макроскопических параметров и воспользоваться некоторыми допущениями, вытекающими из анализа движения включений в несущем потоке среды и анализа уравнения баланса внутренней энергии фазы [c.37]

При тех же допущениях, которые были приняты для определения несущей силы Р, гидродина.мика дает следующее выражение для силы сопротивления [c.343]

Г. Определение возмущающих сил, передающихся через виброиао-ляторы на несущую конструкцию. [c.114]

Определение несущей способности оболочек при iV p < Л пр. В случае МпрК пр кинематическая схема в явном виде не проявляется. Так как при разрушении оболочек по сжатой зоне значения фо невелики, то s первом приближении можно принять, что кольцевые нормальные силы в пределах зоны разрушения распределяются по эпюре, близкой к прямоугольной. В этом случае приведенные выше зависимости будут справедлины, однако следует иметь в виду, что N p и N должны быть заменены jV и Л пр. [c.196]

На рис. 3,34 показано распределение деформаций на верхней и нижней гранях ребра. При этом кривые 1 — 3 отражают распределение деформаций на нижней грани ребра соответственно при нагрузках 5, 10 и 15 кН, кривая 6 дает представление о распределении деформаций на нижней грани ребра в упругой стадии при построении этой кривой деформации, полученные при не-больщих нагрузках (800 И), пропорционально увеличены до уровня, соответствующего условной нагрузке (10 000 И). Интересно отметить, что с ростом нагрузки менялось положение зоны, в которой наблюдались наибольшие деформации сжатия нижней грани ребра, — наиболее сжатый участок ребра отодвигался от места приложения силы. Как видно из рис. 3.34, по сравнению с работой конструкции в упругой стадии при нагрузке 15 кН зона наибольшего сжатия ребра переместилась от места приложения силы на 10—15 см, что свидетельствует о перемещении места образования пластического шарнира. Следовательно, назначение размеров зоны разрушения в соответствии с расчетом, принимающим, что материал работает упруго, может привести к неправильному определению несущей способности оболочки. Можно также отме- [c.247]

В большинстве случаев температура на нижней поверхности оболочек Bbmie, чем на верхней, а температура у ее вершины также выше, чем в торцевой части. Рост температуры вызывает значительное снижение характеристик упругости и прочности. Из-за разности значений коэффициентов линейного температурного расширения материалов слоев стенки и значительных перепадов температур по толщине, обусловленных низкими по сравнению с металлами значениями коэффициентов теплопроводности, в оболочке возникают температурные напряжения. Кроме того, вблизи шпангоута из-за разности значений коэффициентов линейного температурного расширения материалов оболочки и шпангоута возникают температурные напряжения, которые совместно с напряжениями от изгибающих моментов и перерезывающих сил оказывают влияние на несущую способность оболочки. На степень достоверности определения несущей способности оболочки расчетным путем оказывают также влияние значительный разброс характеристик упругости и прочности материалов и случайные (трудно контролируемые) отклонения от принятых технологических процессов изготовления оболочек. [c.352]

Но S = F = dMIdz, следовательно, т = (SAy)l(lb), где у — расстояние от нейтральной оси до центра тяжести заштрихованной площади. Это главное выражение, которое используют для определения поперечной силы. Данное выражение можно применить при нахождении требуемого шага точечных швов сварного соединения, с помощью которого усиливается сечение балок. Выражение для расчета шага записывается в виде р = RIlSAy, где R — несущая способность точечного шва на срез у — расстояние от нейтральной оси до центра тяжести элемента усиления А — площадь поперечного сечения элемента усиления. Пусть требуется найти шаг точечной сварки, необходимой для крепления нижней, подкрепляющей сечение, накладки профиля, показанного на рис. 3.9. Необходимые геометрические характеристики можно найти, пользуясь данными табл. 3.1, в которой /g — момент инерции отсеченной части сечения относительно собственной оси. [c.79]

Введение коэффициентов безопасности позволяет во многих случаях получать удовлетворительные конструкции, однако при проектировании новой техники, когда нет ни опыта, ни данных по эксплуатации, выбрать разумный коэффициент безопасности очень сложно. Произвольно назначенный коэффициент безопасности может привести к неправильным решениям, следствием которых может стать или завьпиенный вес конструкций, или аварийная ситуация. Основная трудность при определении допускаемых напряжений (или деформаций), а также определении несущей способности конструкции состоит в согласовании расчетных данных с фактическими. Задача выбора конкретного значения коэффициента безопасности, например для определения допускаемого напряжения, осложняется тем, что механические характеристики материала (от которых зависят предельные состояния конструкции), реальные силы и геометрические размеры элементов конструкции, от которых зависят текущие состояния конструкции, имеют случайные разбросы. Традиционные методы расчета как при расчете по предельным состояниям, так и по допускаемым напряжениям, возможные случайные разбросы в явном виде не учитываются, т.е. не учитывается вероятностный характер предельных состояний конструкции или вероятностный характер реального состояния конструкции. Поэтому оценивать работоспособность конструкции логичнее не по детерминированным неравенствам (9.1)—(9.3), а по вероятности выполнения этих неравенств, т.е. [c.376]

К работам по теории крыла конечного размаха тесно примыкают исследования взаимодействия несущих поверхностей с телами вращения (интерференция). А. А. Дородницыным (1944) было предложено решение задачи об определении несущих свойств системы, состоящей из крыла большого удлинения и тонкого длинного фюзеляжа. Крыло заменялось несущей линией (пронизывающей фюзеляж) с переменной по размаху циркуляцией и сходящими с нее свободными вихрями, а фюзеляж — соответствующими особенностями, расположенными на оси. В. Ф. Лебедев (1958) обобщил метод А. А. Дородницына на случай стреловидного крыла и крыла малого удлинения с тонким фюзеляжем. В работе А. А. Никольского (1957) предложено правило расчета подъемной силы а индуктивного сопротивления и рассмотрены некоторые задачи оптимизации системы крыло — фюзеляж в случае, когда крыло мало возмущает осесимметричный поток вокруг фюзеляжа. Вихревые линии, сходящие с крыла, при этом криволинейны и расположены вдоль линий тока исходного осесимметричного потока около изолированного фюзеляжа. А. И. Го-лубинский (1961) разработал метод решения задачи для обтекания крыла с бесконечно длинным цилиндрическим фюзеляжем. При этом для крыла использовалась теория несущей поверхности, а на поверхности фюзеляжа удовлетворялись граничные условия и путем разложения в ряды с помощью цилиндрических функций решалась соответствующая краевая задача. Расчет и опыты показали, что если диаметр фюзеляжа сравним с размахом крыла, то аэродинамическая сила, возникающая вследствйе интерференции, получается того же порядка, что и сила, действующая на изолированные консоли крыла. [c.97]

Распределение усилий в отдельных швах, составляющих комбинированное соединение, не одинаково. Однако расчет прочности комбинированных соединений лроизводится согласно хорошо известному из курса сопротивления материалов принципу независимости действия сил. В соединении с лобовыми и фланговыми швами определение несущей способности следующее [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...