Угол индуктивный

В отличие от аналогичного угла скоса потока (см. гл. XI), где угол скоса вычислялся на самой несущей линии, здесь угол индуктивного скоса потока вычисляется на расстоянии /з хорды позади несущей линии. [c.437]

На высоких частотах применяют сердечники из немагнитных материалов, которые иногда имеют форму дисков, поворачивающихся внутри катушки. При введении таких сердечников в катушку или повороте диска таким образом, что угол между его плоскостью и плоскостью витков катушки уменьшается, индуктивность катушки уменьшается, причем пропорционально ей уменьшается добротность. [c.136]

В связи со скосом потока вектор подъемной силы крыла поворачивается на тот же угол Аа, так как его направление всегда перпендикулярно к истинному направлению потока (рис. 10.76). Проекция подъемной силы крыла конечного размаха ) на направление невозмущенного потока представляет собой силу так называемого индуктивного сопротивления-. [c.100]

В соответствии с (6.13) коэффициент индуктивного сопротивления уменьшается с уменьшением угла скоса потока. Такое влияние удлинения на индуктивное сопротивление можно объяснить следующим образом. С физической точки зрения возникновение индуктивного сопротивления обусловлено потерями части кинетической энергии движущегося крыла, затрачиваемой на образование вихрей, сходящих с его кромок. При этом чем больше удлинение, тем меньше суммарный средний угол скоса потока за крылом за счет меньшего индуцирующего влияния этих вихрей. Соответственно меньше доля кинетической энергии движущегося крыла, идущая на вихреобразование, что приводит к уменьшению индуктивного сопротивления. [c.169]

Особенность дифференциальных элеронов заключается в том, что элерон отклоняется вверх на больший угол, чем парный ему — вниз. Это позволяет свести к нулю приращение нормальных сил на правой и левой консолях крыла [см. (11.42)], а следовательно, ликвидировать разность сил индуктивного сопротивления на обеих консолях крыла и соответствующий момент рыскания. [c.621]

Появление индуктивной скорости изменит действительный угол атаки. Если при ее отсутствии угол атаки крыла был бы, как показано на рис. IX. 15, равен а, то появление индуктивной [c.222]

Здесь и — напряжение источника питания i — мгновенное значение тока в катушке муфты г — активное сопротивление цепи катушки муфты L — индуктивность катушки муфты t — время , X — перемещение якоря вдоль вала Р — электромагнитная сила А — постоянный коэффициент Ф — магнитный поток т — масса якоря /о — коэффициент трения Сц — жесткость пружины Рд — начальное натяжение пружины ср — угол поворота главного вала машины — момент трения между якорем и электромагнитом [c.66]

Испытуемый образец 12 зажат одним концом в полом стержневом динамометре 11, а другим концом —в поворотном плече /Л с передвижным шарнирным закреплением, которое исключает возможность образования в образце осевых усилий, а при испытании на кручение и поперечных. Угол закручивания динамометра определяется с помощью двух пар индуктивных датчиков 14 (рис. 80), образующих два плеча измерительного моста. [c.134]

Косвенное измерение диаметра осуществляется по биссектрисе угла призмы с помощью индуктивного датчика 4, корпус которого жестко связан с призмой. Угол между твердосплавными опорным поверхностями призмы составляет 60°, при нем передаточное отношение измерительной призмы равно V-j. [c.161]

На конце рычага, на расстоянии 412,5 мм от оси вала, помешена линейная шкала, наблюдаемая в микроскоп со спиральным нониусом, цена деления которого 1 мк. Угол поворота рычага 6 и связанного с ним вала 3 в пределах Г измеряют, используя линейную шкалу и микроскоп. При указанной длине рычага цена деления спирального нониуса микроскопа составит 0",5. Целые градусы углов поворота вала отсчитывают по нулевым значениям разностей полных сопротивлений катушек индуктивного устройства. Для отсчета пользуются дифференциальной мостовой схемой в диагонали моста включают стрелочный прибор. [c.192]

Проводимости рабочих зазоров являются функциями переменной л . Изменение рабочего зазора определяет характер изменения проводимости магнитной цепи по ходу якоря. Для получения линейной внешней характеристики требуются равные приращения проводимостей при изменении рабочего зазора [60]. Выполнение этого требования в электромагнитном управляющем элементе рассматриваемой схемы зависит от выбора угла конической части якоря и от его высоты. Как показали исследования, наиболее приемлемым является угол а в пределах 60—75°. Увеличение этого угла вызывает увеличение индуктивности, уменьшение силы тяги и увеличение постоянной времени. Уменьшение угла приводит к искривлению тяговой характеристики, приближая ее к гиперболической. [c.337]

Из приведенных отношений следует, что импульсные сопротивления при вводе тока в угол или на стороне сетки увеличиваются по сравнению с вводом тока в центр сетки при уменьшении р и / вследствие усиления влияния индуктивности при ослаблении искровых процессов. Стационарное сопротивление заземлителя не зависит от места ввода тока, поэтому отношение импульсных сопротивлений равняется отношению импульсных коэффициентов заземлителя при различном месте ввода тока. [c.136]

Датчики крутящего момента аналогичны датчикам силы и также основаны на методе упругого уравновешивания измеряемой величины. Они содержат упругий элемент, снабженный преобразователем угла его закручивания в электрический сигнал и токосъемником для передачи сигнала с вращающегося вала (рис. 24). Угол закручивания измеряют либо по деформации кручения, либо по углу поворота двух сечений упругого элемента, находящихся на определенном расстоянии друг от друга. Первый метод широко распространен, что является следствием стремления унифицировать методы измерений и аппаратуру. Тензорезистивные преобразователи позволяют достичь этого благодаря их универсальности. Однако сигнал наиболее отработанных и прецизионных металлических тензорезисторов мал по абсолютной величине и при передаче по токосъемнику подвержен влиянию помех. Кроме тензо-резисторных, применяют магнитоупругие МЭП [40]. Второй метод осуществляют с Помощью двух растровых дисков, расположенных рядом, но опирающихся на упругий элемент возможно дальше друг от друга. Взаимное угловое перемещение растров измеряют оптическим, индуктивным или другим МЭП, чувствительным к этому Параметру [c.231]

А — подъемная сила Я — результирующая сила D — индуктивное сопротивление СС —линия хорды Vo — скорость свободного потока Vj — относительная скорость крыла а — угол атаки. [c.416]

Индуктивная скорость. Теория элемента лопасти выражает силу тяги несущего винта через угол установки и коэффициент протекания. Если же нужно представить Ст как функцию только 0, то необходимо найти выражение для индуктивной скорости. Импульсная теория дает следующую формулу для индуктивной скорости на режимах висения или подъема по вертикали [c.65]

Первый член в выражении 0о,75 соответствует среднему углу атаки лопасти, а второй член представляет добавочный угол установки, необходимый для компенсации индуктивного скоса потока на угол ф. Из этих соотношений можно найти либо Я и [c.65]

Здесь Уо — индуктивная скорость, определяемая из импульсной теории, а kx = tg(x/2), где — угол скоса следа в центре диска. Если считать, что tgx = М-/ . то [c.142]

Рассмотрим брус конечной длины, тогда 0 = ф//, где Ф — угол закручивания I — длина бруса. Продифференцируем обе части уравнения по времени, т. е. dM/dt = = (GJpll)(d(fldt), или, если учесть, что d( ldt=аналог электрической индуктивности (вращательная гибкость). [c.69]

В копирующих манипуляторах для воспроизведения угла поворота вала нагрузки по заданному углу поворота вала оператора применяют также сельсинную следящую систему (рис. 11.18, в) — самосинхронизирующуюся электрическую машину для плавной передачи на расстояние угла поворота вала. Сельсин-датчик и сельсин-приемник питаются от одной сети через статор и ротор, обмотки которых связаны только индуктивно. При повороте ротора сельсин-датчика на угол ф,,,, нарушается равновесие в цепи и возникают уравновешивающие токи, поворачивающие ротор сельсин-[фиемника на угол ф л ф(, при незначительной механической нагрузке разность фон—фн невелика (I—2 ) если нагрузка велика. [c.335]

Мощные выпрямители обычно имеют трехфазчую схему. Если требуется плавно вручную или автоматически регулировать выпрямленное напряжение, то в качестве вентилей используют тиристоры (рис. 1, г). Регулируя фазу импульсного напряжения, подаваемого от генератора импульсов ГИ на управляющие электроды тиристоров, изменяют длительность импульсов тока, проходящих через них, и тем самым величину выпрямленного тока. Сглаживающим фильтром в мощных выпрямителях обычно служит индуктивность дросселя или самой нагрузки. При холостом ходе U = 0,95> 2 Ui os а, где а — угол управления, значение которого отсчитывается от момента вступления в работу очередного тиристора в неуправляемом выпрямителе (Уобр = = 1 6 С/ [c.167]

При подмагмйчйвапий контролируемой детали полем В 30 ООО—40 ООО а м вносимое активное сопротивление катуШки уменьшается, но остается значительно большим, чем При испытаниях немагнитного металла той же электрической проводимости. Вариацией частоты и степенью подмагМИчйвания можно добиться того, чтобы изменения магнитной проницаемости практически не изменяли индуктивности катушки, или выбрать нужный для отстройки угол, например угол <между годографами, характеризующими влияние магнитной проницаемости и зазора. Следует учитывать, что при отсутствии подмагничиваю-щего тока линия отвода (годограф полного сопротив- ления при отводе датчика) —практически прямая линия, при наличии подмагничивания — это достаточно сложная кривая. [c.124]

Моыентоизмеритель (рис. 10) состоит из корпуса 2, выполненного в виде рамы, упругого элемента 5 (один конец которого л<естко закреплен клиньями I, а другой — в подшипнике), рычага 4 н индуктивно-трансформаторного датчика 3. Угол поворота торсиона и электрический сигнал датчика пропорциональны моменту кручения. [c.144]

Индуктивный уровень (рис. 71) состоит из корпуса I, маятника 2, подвешенного на плоских пружинах и выполняющего функции сердечника для двух индуктивных катушек 3. Эти катушки включены в мостовую электрическую схему, которая отбалансирована так, что при одинаковых зазорах между маятником и катушками (при расположении корпуса уровня строго горизонтально) сигнал в диагонали моста будет равен нулю. При наклоне корпуса на некоторый угол равенство зазоров нарушается. Это приводит к разбалансу моста на выходе электрического моста появляется сигнал, который после усиления передается на отсчетный блок прибора. Корпус уровня снабжен микрометрическнми винтами для регулировки положения измерительной системы уровня независимо от положения корпуса. Индуктивные уровни выпускаются в СССР заводом Калибр , в Англии фирмой Ранк Пресижн . Выпускаемый этой фирмой уровень снабжен универсальным стандартным индуктивным измерительным преобразователем модели Талимин-4 , электронным блоком и самописцем для записи показаний в прямоугольной системе координат, [c.168]

Приборы для измерения сил резания. Принципиальные кинематические схемы устройства динамометров основаны па одновременном измерении одной или нескольких слагающих силы резания, действующих на режущие элементы инструмента. Работа всех известных динамометров для измерения силы резания основана на упругой деформации их основных рабочих элементов круглых стержней, витых или плоских пружин в механических приборах манометрических трубок в гидравлических приборах металлических мембран, металлических или прессованных уголь ных стержней в различного рола электрических приборах. От пружинящих свойств этих основных рабочих элементов в значительной мере зависит точность показании динамометров. Основным недостатком пружинных и гидравлических динамометров являются относительно бо.пьшие линейное и круговое перемещения инструментов, которые вызываются деформацией пружинящих элементов в этих приборах. Для измерения сил при резании с тонкой стружкой более подходят электрические динамометры. Из электрических динамометров наиболее просты индуктивные датчики и проволочные датчики, наклеиваемые на поверхность пружи нящих элементов прибора. Для нормальной работы электричлских динамометров достаточны упругие деформации рабочих элементов в пределах нескольких микронов. [c.287]

Датчик представляет собой маятниковый отвес и две индуктивные катушки, включенные в мостовую схему. При наклоне датчика на некоторый угол изменяется положение корпуса вместе с катушками относительно маятника. Изменение относительного положения катушек и маятника приводит к разбалансу моста. Величину разбаланса определяют по стрелочному отсчетному y ipofi-ству, которое отградуировано в угловых величинах. [c.256]

ИНДУКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ в цепи переменного тока — реактивная часть сопротивления двухполюсника (см. Импеданх), в к-рои синусоидальный ток отстаёт по фазе от приложенного напряжения подобно тому, как это имеет место для катуш- КН самоиндукции. В идеальном случае, когда катушка самоиндукции может быть охарактеризована единств, параметром — индуктивностью i = onst, И. с. определяется как отношение амплитуд напряжепия и тока и равно Xi — aL (oj —- циклич. частота). При этом ток отстаёт по фазе от напряжения точно на угол я/2, вследствие чего в среднем за период но происходит ни накопления эл.-магп. энергии в катушке, ип её диссипации дважды за период энергия накачивается внутрь катушки (в основном в виде энергии маги, поля) и дважды возвращается обратно источнику (или во внеш. цепь). [c.141]

Рис. 3. Образование индуктивного сопротивления в результате скоса потока свободными вихрями крыла ъ у — скорость, индуцированная снободными вихрями Да — угол скоса.

Рис. 3. Образование <a href="/info/12542">индуктивного сопротивления</a> в результате <a href="/info/146337">скоса потока</a> <a href="/info/31140">свободными вихрями</a> крыла ъ у — скорость, индуцированная снободными вихрями Да — угол скоса.

Для идеального винта М = 1 в случае реального винта величина М меньше вследствие профильных потерь и неоптимальной величины индуктивной мощности. Для конкретного винта коэффициент совершенства обычно представляют в виде функции отношения коэффициента силы тяги к коэффициенту заполнения (Ст/о). Это отношение характеризует средний угол атаки лопасти. У современных хорошо спроектированных несущих винтов коэффициент совершенства достигает значений 0,75—0,80. Если максимальное значение М составляет 0,5, то винт спроектирован плохо. Коэффициент совершенства уменьшается при малых Ст/а вследствие низких нагрузок на диск и при больших Ст/а вследствие возникновения срыва (который увеличивает профильные потери). При расчетной нагрузке несущего винта типичны значения М в диапазоне 0,55—0,60. Для плотности воздуха, соответствующей уровню моря, из определения коэффициента совершенства получим Т/Р — = 7QMI /TIA (здесь нагрузка на мощность Т/Р выражена в Н/л. с , а нагрузка на диск Т/А — в Н/м , т. е. в Па). Таким образом, у вертолета с нагрузкой на диск от 250 до 500 Па нагрузка на мощность составляет от 30 до 40 Н/л. с. [c.50]

Локк [L.106] предложил другую форму представления индуктивных скоростей — в виде графика зависимости V- -v)/vb от V/vs (рис. 3.8). Здесь по оси ординат отложена не индуктивная мощность, а относительная полная мощность Р/Р = (V + d)/db. Такая форма представления лучше согласуется со способами получения и использования кривой индуктивных скоростей, ибо при расчете аэродинамических характеристик винта интерес представляет именно полная мощность. На рис. 3.8 также нанесены прямые V - - V = 0 (ось абсцисс) и V + 2и = О, выделяющие четыре области, соответствующие четырем режимам обтекания винта при вертикальном полете. Прямая v = 0 проходит через начало координат и образует с осью абсцисс угол 45°. [c.112]

При полете вперед набегающий поток уносит спиральные вихри, сходящие с концов лопастей, назад (вследствие наличия составляющей скорости ц,, параллельной диску) и вниз (вследствие наличия составляющей скорости X, нормальной к диску). Поэтому след состоит из вихревых нитей, которые сходят с каждой лопасти и имеют форму скошенных спиралей (рис. 4.6). Угол скоса следа х = ar tg( u ) можно надежно рассчитать по импульсной теории. Режимам малых ц (О < цДв < 1,5) приблизительно соответствует диапазон О < х < 60°. При вращении несущего винта положения лопастей относительно отдельных вихрей следа периодически изменяются, что вызывает сильные изменения поля индуктивных скоростей, в котором работают лопасти, а значит, и нагрузок лопастей. Таким образом, при полете вперед индуктивные скорости на самом деле распределены весьма неравномерно. Взаимодействие между лопастями и следом особенно сильное в тех частях диска, где вдоль радиуса лопасти скользит вихрь, сошедший с лопасти, идущей впереди. На определенных режимах полета, при которых след располагается близко к диску винта, вихри индуцируют очень большие нагрузки. [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...