Парогазовые системы

Для надежной работы в неблагоприятных условиях, часто в агрессивных средах, как, например, на морских нефтяных платформах, требуются специальные турбины с ресурсом более 100000 ч, способные работать на самых разных видах топлива. Применение таких мощных газовых турбин вместе с паровыми турбинами в режиме комбинированных циклов позволило значительно повысить полный тепловой к.п.д. центральных электростанций. В настоящее время подобные парогазовые системы получили широкое распространение. Газовые турбины такого типа применяются и на угольных электростанциях, работающих при прямом сжигании угля в кипящем слое. [c.327]

Исследование диффузии в многокомпонентных парогазовых системах. Вычисление коэффициентов многокомпонентной диффузии по результатам измерений предусматривает знание плотностей молекулярных потоков и градиентов концентраций компонентов смеси. Определение плотностей молекулярных потоков производилось стандартным методом Стефана. Экспериментальная установка подробно описана в [1]. Одним из граничных условий метода Стефана является требование постоянства концентрации насыщенных паров над поверхностью испаряющейся жидкости. Следовательно, в диффузионную ячейку необходимо заливать смеси, составы которых при испарении в какой-либо газ практически не меняются. [c.46]

Маркусом [36] впервые была разработана численная теория, основанная на одномерной диффузии парогазовой системы в осевом направлении и одномерной осевой теплопроводности в стенке трубы. Численные результаты показали доминируй ющую роль осевой теплопроводности в формировании температурного поля вдоль стенки трубы. Можно привести вывод упрощенной модели, основанной на осевой теплопроводности. [c.120]

Поскольку состояние влажного газа (воздуха) определяется тремя независимыми переменными, диаграмма Is должна была бы строиться в пространственной системе координат. Между тем, как показало специальное изучение этого вопроса, диаграмма для парогазовой смеси может быть построена на плоскости, и притом достаточно строго, если парогазовую смесь рассматривать как идеальный газ и использовать некоторые свойства энтропийных диаграмм. [c.192]

Принципиальная схема теплоаккумулирующей части такой системы (рис. 13.9) включает паровую каталитическую конверсию метана, осуществляемую за счет подвода теплоты высокотемпературного ядерного реактора с гелиевым теплоносителем производство технологического пара, необходимого для осуществления процесса конверсии предварительный подогрев газовой и парогазовой смеси, поступающих на конверсию охлаждение полученного газа и конденсацию избытка водяного пара. [c.404]

В контактных аппаратах процесс теплообмена протекает совместно с процессом массообмена. Т0 обстоятельство усложняет расчет параметров процесса и вызывает дополнительные требования к выбору переменных величин и условий однозначности (при решении системы дифференциальных и алгебраических уравнений), коэффициентов теплопроводности и теплообмена, удельной теплоемкости парогазовой смеси и движущей силы процесса. [c.57]

Штуцеры 2, 3 на верхней крышке через вентили сильфонного типа соединяли внутренний объем экспериментального участка с вакуумной системой и системой защитного газа. Последняя служила для создания инертной атмосферы в рабочем участке и всех элементах установки в периоды, когда установка отключалась от вакуумной системы, т. е. в период между опытами. В качестве защитного газа использовался высокочистый аргон. Большое внимание уделялось герметичности установки ввиду недопустимости утечек калия и натекания атмосферного воздуха. Одновременно ставилась задача организовать надежную откачку защитного газа из экспериментального участка, поскольку исследовалась теплоотдача при кипении калия под давлением собственных паров. Этим требованиям отвечала вакуумная система установки, обслуживаемая вакуумными насосами ВН-1 и РВН-20. Герметичность установки проверялась испытанием на вакуумную плотность. При этом критерием оценки последней служила величина уменьшения вакуума со временем. Перед началом работы откачка газов из холодного экспериментального участка производилась непосредственно через трубы, соединяющие его с вакуумными насосами. После разогрева установки и во время ее работы откачка рабочего участка проводилась через холодильник с дросселем 14. Благодаря малой скорости парогазовой смеси в холодильнике пары калия успевали сконденсироваться и поэтому [c.248]

В обычных ГТУ давление воздуха и начальное давление про-.дуктов сгорания близки друг другу. В комбинированных же установках давление пара может значительно превышать давление газа, что открывает возможность (там, где это целесообразно) организовать их смешение при одинаковых теплоперепадах. В этих условиях можно исключить ударные потери — основные в необратимых потерях механической энергии, происходящих при смешении потоков. Наконец, насыщенный пар, расширяясь, будет, естественно, нести взвешенную влагу, которую в некоторых случаях пытаются искусственным путем вводить в газовый или воздушный поток для создания охлаждающего действия. Все это дает основание рассматривать возможности применения пара в качестве охлаждающего агента в комбинированных парогазовых установках. Температура уходящих газов в обычных ГТУ иногда настолько велика, что позволяет организовать в котлах-утилизаторах выработку пара в количествах, необходимых для охлаждения проточной части турбины. В отдельных случаях может оказаться целесообразным даже пойти для этого на некоторое сокращение степени регенерации. Следует иметь в виду, что замена воздуха паром обычно не требует каких-либо переделок конструкции системы охлаждения. Кроме того, пар может оправдать применение таких конструктивных решений, которые при использовании воздуха являются заведомо нецелесообразными. [c.106]

Рассмотрим стационарный одномерный перенос теплоты и массы в системе, состоящей из парогазовой смеси, конденсата и твердой стенки. Такой процесс может быть реализован при конденсации пара на дне достаточно высокого сосуда, через днище которого отводится теплота Q и отсасывается масса жидкости / в количествах, равных поступающим через границу смесь — конденсат (рис. 2-6). Боковые стенки сосуда считаем теплоизолированными и непроницаемыми для массы. Поверхность конденсата плоская, толщина его слоя обозначена через б. [c.41]

Тепловая схема парогазового блока мощностью 200 МВт (рис. 41) отличается от предыдущей наличием третьей ступени экономайзера и более развитой системой регенерации в паровой ступени, а также применением промежуточного перегрева пара, необходимого при давлении в парогенераторе 140 ата. Парогенератор ВПГ-450 паропроизводительностью 450 т/ч при 140 ата и [c.74]

Созданная математическая модель пиковой ПГУ описывает 18 элементов парогазовой установки. Система балансовых уравнений включает более 50 уравнений. Число оптимизируемых термодинамических и расходных параметров превышает 60, учитывается 18 ограничений на технологические характеристики. Модель была использована для широкого круга технико-экономических исследований, которые, в частности, включают исследования характера взаимосвязей параметров и анализ их влияния на к.п.д. установки, стоимостные показатели и ве.тичину суммарных затрат. В совокупности с программой оптимизации математическая модель позволила осуществить комплексную технико-экономическую оптимизацию параметров выбранной ПГУ. [c.138]

Необходимо также отметить, что в большинстве случаев поры и капилляры тела заполнены жидкостью или льдом, а-частично и парогазовой смесью. Для упрощения анализа нашей системы в качестве жидкости принимается вода без каких-либо растворимых веществ. Наличие растворимых веществ и жидкости изменяет процесс массопереноса и вызывает ряд дополнительных эффектов. [c.357]

В процессах пересыщенного газа жидкость находится в смеси и, следовательно, в тепловом равновесии с паром. При этом фазовый переход совершается равновесно, а на нагрев жидкости и перегрев пара теплота не затрачивается. Такой процесс удобно рассматривать как процесс двухфазной системы парогазовая смесь — жидкость. В этом случае теплоемкости по формулам (П. 19) и (II. 20) несколько изменятся. Этот случай рассматривается в гл. IV. [c.30]

В случае адиабатного процесса возрастание энтропии системы вызывается следующими двумя причинами 1) необратимостью процесса парообразования при конечной разности температур между парогазовой смесью-и жидкостью и 2) необратимостью процесса смешения пара с влажным газом. [c.34]

Первых два члена правой части этого выражения дают изменение энтропии смеси начального состава в течение процесса третий —дает величину энтропии вновь образовавшегося пара при давлении, равном обш,ему давлению смеси в конце процесса и конечной температуре четвертый — определяет приращение энтропии системы от смешения образующегося пара с парогазовой смесью с учетом перераспределения концентрации газа и пара. При этом учитывается, что смешение пара с паром, содержащимся во влажном газе, не дает приращения энтропии. Это корректируется членами, заключенными во второй паре круглых скобок. [c.35]

Однако, как показали исследования, [12], если предположить, что смесь подчиняется законам идеальных газов, то все возможные состояния парогазовой смеси могут быть представлены на плоскости в системе координат i-s вполне строго. Причем связанное с этим усложнение приемов применения диаграммы является в большинстве случаев незначительным. Термодинамические основы построения таких диаграмм излагаются ниже (стр. 86). Здесь же мы кратко рассмотрим некоторые диаграммы, предложенные ранее и получившие наибольшую известность. [c.81]

В этом случае энтальпия и энтропия вводимой или содержащейся в парогазовой смеси (в виде тумана) воды с достаточно высокой степенью точности могут быть приняты равными нулю и смесь может рассматриваться как однофазная система насыщенного газа. [c.35]

Для увеличения их ресурса работы они должны иметь специальное охлаждение. В парогазовых турбинах в качестве охладителей нагретых элементов может применяться парогазовая смесь или вода, поскольку они являются рабочими телами в цикле. Система охлаждения лопаток и дисков парогазовой смесью высокого давления перспективна, так как с увеличением давления смеси возрастает коэффициент теплоотдачи лопаток к смеси. Еще более интенсивна водяная система охлаждения благодаря большим значениям коэффициента теплоотдачи от стенок лопаток к жидкости. [c.80]

По своей схеме системы охлаждения могут быть разомкнутыми или замкнутыми. В разомкнутых системах охлаждения теплоноситель (парогазовая смесь или вода (пар)) после выполнения своей функции — отбора тепла от нагретых элементов — выпускается непосредственно в проточную часть турбины и в конце цикла охлаждается в холодильнике-конденсаторе в замкнутых же системах охлаждения охладитель циркулирует в собственном замкнутом контуре, в котором имеется теплообменник (радиаторного типа) для охлаждения теплоносителя. [c.80]

Общие методы термодинамического исследования течений влажного пара были разработаны еще в XIX в. Дальнейшее их развитие касалось главным образом вопросов рабочего процесса паровых турбин и позволило выработать методы расчета, учитывающие явления необратимости и в частности метастабильности [1]. В дальнейшем графические приемы расчета, основанные на применении диаграмм состояния, были доиолнены чисто аналитическими методами [2] и распространены на двухкомпонентные (парогазовые) системы [3]. [c.196]

Реактор РБМК имел недостаточный запас оперативной реактивности и положительный паровой эффект реактивности. Для уменьшения этого эффекта обогащение топлива по было увеличено с 2 до 2,4 % кроме того, в активную зону были установлены вместо ТВС 80 каналов с дополнительными поглотителями [2] Ведется эксплуатация ТВС с уран-эрбиевым топливом и топливом с измененной (введением центрального отверстия) геометрией таблеток, заменой стальных дистан-ционирующих решеток циркониевыми [41, 51]. Оперативный запас реактивности для номинального режима работы реактора был доведен до 48 эффективных стержней СУЗ, а минимальный запас реактивности — до 30 стержней. Увеличение запаса реактивности, кроме всего прочего, достигалось и некоторым снижением выгорания топлива. Паровой коэффициент реактивности был уменьшен с (4—5)Р до (0,5—0,7)Р (где р — доля запаздывающих нейтронов), тем самым была исключена возможность неконтролируемого роста мощности реактора. Была дополнительно внедрена быстродействующая аварийная защита с полным вводом стержней этой защиты в активную зону за 2,5 с. Стержни существующей аварийной защиты были модернизированы, и время их погружения в активную зону сокращено с 18 до 12 с. Число исполнительных стержней защиты было увеличено. Кроме того, были введены защиты по снижению расхода в контуре многократной принудительной циркуляции и защиты по снижению давления и расхода в контуре охлаждения СУЗ. Реконструкция парогазовой системы энергоблоков исключила возможность разрушения реактора в результате разрыва технологических каналов. Был введен регламент усиленного контроля металла контура МПЦ и [c.143]

В предлагаемой работе рассматриваются экспериментальное исследование многокомпонентной диффузии парогазовых систем на основе метода Стефана, соответствующее теоретическое определение коэффициентов мно гокомнонентной диффузии по кинетической теории разреженных газов через коэффициенты бинарной диффузии, теоретическое и опытное определения коэффициентов бинарной диффузии в парогазовых системах под давлением, а также экспериментальное исследование коэффициента температуропроводности СО2 в околокритической области. [c.46]

Учитывая потери в генераторе, действительный к. п. д. установки составит 40—45%. Теплота уходящих газов в МГД генераторе используется в паросиловой установке, идеальному циклу которой соответствует пл. 5111098765. Использованная теплота в паросиловой установке повышает к. п. д. МГДгенератора до 55—60% и выше. Если применить газы, покидаюш,ие МГД генератор в парогазовой установке, то к. п. д. всей системы может увеличиться еще на несколько процентов. [c.328]

В природе, строго говоря, не существует сухих газов. Такие широко применяемые в технике газы, как атмосферный воздух или продукты сгорания топлива, всегда содержат водяной пар. Но даже небольшое содержание пара при определенных условиях может оказать существенное влияние на термодинамические свойства газа. Если же массовая доля пара оказывается более или менее значительной или изменение состояния смеси происходит в такой области параметров, когда пар претерпевает фазовый переход, то парогазовую смесь следует рассматривать как особое рабочее тело с необычными для пара или газа термодинамическими свойствами. Между тем такие процессы измене1гия состояния встречаются в технике все более часто. Примерами могут служить процессы в системе кондиционирования воздуха, процессы адиабатного сжатия или расширения с фазовым переходом одного из компонентов. [c.181]

В ГПУ, выполненной по контактной схеме, определенное шличество воды (рис. 4.27, д) или 1пара (рис. 4.27, е) вводится в тракт высокого давления. Для генерации пара в ГПУ по схеме рис. 4.27, е предусмотрен котел-утилизатор 15, в котором используется часть теплоты отработавшей в турбине парогазовой смеси. Ввод воды или пара увеличивает расход рабочего тела через парогазовую турбину по сравнению с расходом воздуха через компрессор, следовательно, возрастает раббта турбины. Поскольку затраты энергии на прокачивание воды малы, мощность установки повышается намного (на 100% и более). Недостатком ГПУ контактного типа является необходимость в системе химводоочистки подаваемой в турбину воды,которая теряется с отработавшими газами. Подвод дополнительного количества рабочего тела оказывается значительным до 50-60% расхода воздуха через компрессор. [c.211]

Газ неравновесного состава поступает в конденсатор одноконтурной установки в случае недостаточного времени пребывания на участке контура между реактором и конденсатором, где происходит снижение температуры и давления. Химически неравновесная система в условиях охлаждения содержит избыточное по сравнению с равновесным содержание N0 и О2, которые являются неконден-сирующимися примесями. Однако в отличие от обычных парогазовых смесей при достаточном для завершения рекомбинации времени пребывания в объеме конденсатора неравновесная система N2O4 полностью конденсируется. Очевидно, что наравне с процессами диффузии и конвективного тепло- и массопереноса большое влияние оказывает кинетика химических реакций, протекающих со значительным тепловыделением. [c.185]

Для определения состава смеси использовались два метода по точке росы и спектрофотометрический. Измерить температуру насыщения конденсирующихся компонентов химически неравновесной системы со сравнительно быстро протекающими реакциями приборами, применяемыми для нереагирующих смесей, видимо, не представляется возможным. Нами для этой цели использовался специальный датчик >[7.30]. Сущность его работы заключается в фиксации термопарами температуры охлаждающей две параллельные трубки воды (а следовательно, и близкой к ней температуры стенок трубок) в Момент образования и испарения конденсатной пленки в зазоре между трубками, что вызывает измене- кие электрического сопротивления зазора (0,05 мм). За истинную температуру точки росы принимается среднее арифметическое значение всех измеренных ту)мопарой значений температуры воды при замыкании й размы-кании контакта в зазоре. Трубки (типа Фильда) являются электродами. С целью исключения погрешности из-за различия химического состава в зазоре и в объеме конденсатора парогазовая смесь при помощи третьей трубки непрерывно отсасывается через зазор. Парциальное давление N0 и Ог определяется по манометриче- [c.191]

Критериальные условия и вероятность пробоя. Критериальный параметр Ak=U/t (см. раздел 1.1), соответствующий равновероятности пробоя в параллельной системе сред и численно равный крутизне фронта косоугольного импульса напряжения, в значительной степени определяется тремя главными факторами видом горной породы, видом oкpyжiaющeй частицу разрушаемого материала внешней среды, формой импульса напряжения. В меньшей степени Ак зависит от геометрии электродов, величины разрядного промежутка и соотношения размеров разрядного промежутка и разрушаемого твердого тела. Особо отметим роль внешней среды. Важнейшей функцией среды является ограничение возможности развития разряда по поверхности материала, чем создаются благоприятные возможности для внедрения разряда в толщу твердого тела. Чем выше диэлектрические свойства внешней среды, тем проще реализуется процесс внедрения разряда в твердое тело. Наиболее предпочтительными в этом отношении являются минеральные масла и наиболее доступным является дизельное топливо как наиболее дешевое. В меньшей степени, но все же достаточно эффективно процесс реализуется и в воде. При более жестких условиях внедрение разряда в твердое тело достижимо также в вакууме, газовой или парогазовой среде. С ухудшением диэлектрических свойств точка равнопрочности сравниваемых сред смещается влево и численное значение критериального параметра Ак увеличивается. На импульсах с линейным нарастанием напря)кения (импульсы косоугольной формы) критериальный параметр Ак тождественен крутизне фронта импульса напряжения, и на основе обширного материала по электрической прочности различных горных пород оценка Ак имеет значения 200-500 кВ/мкс для системы горная порода - минеральные масла и 2000-3000 кВ/мкс для системы горная порода - вода . Применение данного критерия правомочно в достаточно широком диапазоне разрядных промежутков 10" -10 м и для геометрии электродов, свойственных технологическим устройствам разрушения пород. При другой форме импульсов напряжения параметр Ак корректируется коэффициентом, учитывающим форму импульса, в частности, на импульсах напряжения прямоугольной формы с наносекундным фронтом снижается на 20-30%. [c.35]

Очистка организованных утечек теплоносителя в смеси с воздухом из узлов уплотнений осуществляется той же системой, что и очистка парогазовой смеси сдувки из конденсатора главного контура. [c.35]

Выше приводились примеры расчета нескольких вариантов ГИСО. При этом расход воды на подпитку системы охлаждения составляет 1,55— 1,8 кг/(кВ-ч). Для снижения расхода воды на подпитку перед контактным аппаратом устанавливают поверхностный газо-газовый теплооОменник, в котором выхлопные газы охлаждают той парогазовой смесью, что поступает из контактного аппарата (рис. 5-5). Можно охладить выхлопные газы и другими способами, например установкой поверхностных теплообменпика и испарителя, пе связанных непосредственно с контактным аппаратом. Продолжим расчет примера (см. 4-7) ГИСО с газо-газовым теплообменником (табл. 5-5). Примем t, = 100 °С L = 0,25 м п, = 16. [c.138]

Необходимыми элементами эксплуатации вентиля-циоиной системы теплообменного апиарага, помимо охладителя выпара, являются измерительная бескамерная диафрагма для индикатора расхода на линии парогазовой смеси до ее конденсации и регулирующий вентиль. Оиитимальный расход парогазовой смеси устанавливается в период наладки теплообменного аппарата и за- [c.225]

Для возможности проверки режима работы вентиляционной системы по давлению во всех крупных тепло-обменных аппаратах необходимо иметь мановакуу м.метры в точке отсоса неконденсирующихся газов. Теплообменники должны иметь холодильники для отбора, проб конденсата, а наиболее ответственные аппараты также и для парогазовой смеси. Все коммуникации для отвода парогазовой смеси, холодильники для организации химического контроля, охладители выпара, дифаграмы, регулирующие вентили следует выполнять из корро-зеустой чивых материалов. [c.227]

Современные двигатели внутреннего сгорания превращают в механическую энергию до 35—38% тепла сжигаемого топлива. Таких цифр не смогут дать (если учесть необходимое противодавление в теплофикационных паровых турбинах) даже лучшие парогазовые ТЭЦ с высоконапорными парогенераторами. Использование тепла, отдаваемого в зарубашечное пространство системы охлаждения, и установка котлов — утилизаторов тепла отходящих газов позволяют свести общие теплопотери до величины, характерной для современных ТЭЦ, имеющих турбины с противодавлением. В условиях, когда газообразное и жидкое топливо находит широкое применение в коммунальном хозяйстве, поршневые двигатели смогли бы оказаться идеальным силовым агрегатом для ТЭЦ. Но малая единичная мощность и ограниченный моторесурс препятствуют такому применению этих двигателей. [c.161]

Процессы теплообмена при конденсации пара происходят в системах, состоящих по крайней мере из двух сосуществующих фаз пара (парогазовой смеси или смеси паров) и конденсата, который может находиться в жидком или твердом состоянии. В теплообменных устройствах рекуперативного типа конденсат образуется на охлаждаемых твердых стенках. Вследствие этого в общем случае задачи теплообмена при копденсацин относятся к сопряженным задачам, в которых процесы теплообмена, происходящие в смежных фазах, взаимосвязаны. [c.22]

Постановка задачи. Современные теплоэнергетические установки по структуре технологической схемы и составу оборудования относятся к неоднородным многоузловым системам, характеризующимся сложным соединением разнородных элементов. Вместе с тем в схемах любого класса (класс паротурбинных установок, класс парогазовых установок и т. д.) можно выделить однотипные элементы. Существует набор элементов, из которых составляются любые, сколь угодно сложные схемы определенных классов. В каждой схеме присутствует в общем случае несколько экземпляров элементов каждого типа.Математическое задание схемы можно представить описанием элементов различных типов, входящих в схему, и примененных способов их сочленения. Под описанием элемента понимается совокупность уравнений и неравенств, отражающих взаимосвязь интересующих исследователя параметров данного элемента. [c.57]

Исследования математической модели в вычислительном плане показали, что решение системы балансовых уравнений — одна из основных составляющих алгоритма решения задачи. Возможность прямого расчета отдельных подсистем полной системы уравнений с применением итерационного метода Зейделя [21 позволяет организовать лишь два больших цикла — цикл по балансу генераторного вала и цикл по балансу тепла. Кроме того, существует несколько малых циклов, таких, как циклы по определению температур на выходе из компрессора и парогазовой турбины и по определению температур парогаза между пакетами регенератора. Количество итераций и время счета описываемой части математической модели зависят от величины погрешности решения и точности начального приближения. При использовании] для] расчетов ЭЦВМ [c.138]

Наиболее простым и надежным методом термодинамического расчета тепловых процессов является, как известно, графический метод с помощью диаграммы i-s. Но применительно к парогазовым смесям диаграмма i-s должна иметь еще третью координатную ось, определяющую количественный состав смеси. Стремление избежать применения трехмерных диаграмм привело к появлению диаграмм, построенных при упрощающих условиях на плоскости и позволяющих графическим способом решать отдельные частные задачи. Лучшими из них являются предложенные Ф. Бошняковичем совмещенные диаграммы I-K и S-K, где К — концентрация влаги в парогазовой смеси. Однако эти диаграммы оказались очень сложными в применении. Поэтому возникла необходимость разработать другие принципы построения энтропийных диаграмм для парогазовых смесей П2], позволяющие строить их в прямоугольной системе координат на плоскости. [c.6]

Предложенный Ф. Бошняковичем метод построения диаграммы I-S для парогазовой смеси на двух листах имеет, как мы видели, существенные недостатки. Замена одной из осей координат диаграммы 7-5 осью влагосодер-жаний не могла устранить основной трудности, связаннойстем, что состояние смеси зависит от трех параметров. Поэтому для построения диаграмм оказалось необходимым фиксировать давление, а для возможности применения их при других давлениях потребовалась сложная система поправок. В результате построение диаграммы мало упростилось, а методика применения оказалась очень сложной. [c.86]

Регулирование режима работы ПГТУ на назгрузку, как и обычной ГТУ, может производиться путем изменения давления при постоянной температуре парогазовой смеси. Поэтому регулирующие клапаны в высокотемпературной части машины не требуются. Гибкое регулирование режимов работы ПГТУ обеспечивается комбинацией изменения давления (с помощью байнасной системы) рабочего газа и расхода воды, впрыскиваемой в компрессор. Такое регулирование позво.пит достигнуть практически постоянной эффективности работы установки даже при низких значениях нагрузки. [c.12]

На рис. 12 и 13 приведены тепловая и конструктивная схемы ПГТУ с промежуточным нагревом парогазовой смеси. В установке компрессор снабжен системой форсунок для впрыска воды на входе и в ступенях. Турбина состоит из двух цилиндров высокого и низкого давления. Паровоздушногазовая смесь, поступающая из основной камеры сгорания, сначала расширяется в цилиндре высокого давления, затем направляется в дополнительную (форсажную) камеру сгорания, в которой подается топливо, и температура смеси повышается до начального значения, и т. д. [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...