Увеличение средней статической нагрузки

УВЕЛИЧЕНИЕ СРЕДНЕЙ СТАТИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ [c.28]

Кривые деформирования углового амортизатора (рис. 42), построенные при ступенчатом нагружении с выдержкой в течение 30—60 с после каждого изменения нагрузки, показывают, что жесткость мало зависит от статической нагрузки при относительных деформациях е<(0,1. В условиях, когда нагрузка меняется по гармоническому закону относительно некоторого среднего значения, жесткость амортизатора повышается с увеличением частоты нагружения (рис. 43, кривая 7). На частоте 10 Гц она превышает жесткость, полученную при ступенчатом изменении нагрузки, в 1,5—1,7 раза. <0 повышением статической нагрузки от 750 кгс до 1500 кгс жесткость повышается на 10—, 20% в диапазоне частот 0,01 — 400 Гц. [c.94]

Результаты исследования точности перестановки ползуна при его ручном перемещении приведены в табл. 7. Здесь дается в микронах среднее значение величины первого скачка при трогании. Из ее рассмотрения видно, что в режиме Б и при увеличении равномерно распределенной статической нагрузки в 2,66 раза величина первого скачка возрастает примерно в 2 раза. Она становится еще больше в режиме Б3°, что говорит об ухудшении динамики системы при неравномерном распределении нагрузки. Точность перестановки резко снижается в режиме Б4°. Это свидетельствует об отрицательном влиянии асимметрично приложенной нагрузки к У-образной направляющей. В последней проявляется заклинивающий эффект. [c.44]

Для литейных алюминиевых сплавов режим Т1 (старение) несколько повышает механические свойства сплава, применяется для деталей, несущих средние нагрузки режим Т2 (отжиг) применяется для стабилизации размеров деталей режим Т4 (закалка) существенно увеличивает прочность и пластичность, применяется для нагруженных деталей, испытывающих ударные нагрузки режим Т5 (закалка и частичное старение) вызывает дополнительное упрочнение сплава по сравнению с обработкой Т4 за счет снижения пластичности, применяется для деталей, несущих высокие статические нагрузки и испытывающих ударные воздействия режим Тб (закалка и полное старение) вызывает наибольшее увеличение прочности сплава вследствие существенного снижения пластичности, применяется для деталей, несущих высокие статические нагрузки и не испытывающих ударных нагрузок режим Т7 (закалка и стабилизирующий отпуск) применяется для предупреждения понижения механических свойств сплава а изменения размеров деталей в случае работы при повышенных температурах. [c.335]

Так как при нагрузке напряжения в среднем стержне дойдут уже до предела текучести 0 , то при дальнейшем возрастании груза они, а стало быть и усилие N3, останутся без увеличения. Наша статически неопределимая система превратится в статически определимую, состояш,ую из двух стержней АВ и АС и нагруженную в точке А силой Q, направленной вниз, и известным усилием N, равным [c.430]

На рис. 36 показаны зависимости коэффициента поглощения от амплитуды динамического напряжения Од при различных значениях статической нагрузки (груз на конце каната). Графики получены усреднением результатов испытаний при продольных колебаниях канатов диаметром 13—17 мм, свитых из проволок диаметром 0,5— 1,1 мм. С увеличением средней силы растяжения коэффициент поглощения уменьшается. При напряжениях Од З-Ю кгс/см коэффициент поглощения почти линейно зависит ОТ Од. [c.144]

В резьбовых соединениях с одинаковыми механическими свойствами материала обеих деталей при высоте гайки меньше критической наиболее часто происходит смятие резьбы болта и гайки. Уменьшение рабочей высоты профиля h в этом случае снижает усилие, потребное для смятия резьбы болта и гайки, и поэтому уменьшает также статическую прочность резьбовых соединений. Зазоры по среднему диаметру резьбы уменьшают площадь сечения витков в плоскости их среза или в месте смятия, при статических нагрузках это вызывает уменьшение прочности витков резьбы и увеличение критической высоты гайки Н р. [c.163]

На физико-механические свойства полипропиленовых труб существенное влияние оказывают следующие факторы степень кристалличности, средний молекулярный вес, температура эксплуатации труб, показатель расплава и др. С увеличением степени кристалличности увеличивается предел прочности труб при статической нагрузке, повышается теплостойкость, уменьшается ползучесть. [c.71]

Зазоры по среднему диаметру резьбы уменьшают площадь сечения витков в плоскости их среза или в месте смятия. Поэтому при статических нагрузках это вызывает уменьшение прочности витков резьбы и увеличение критической высоты гайки Якр. [c.423]

Для многих деталей, даже подвергаемых многократной статической нагрузке, применение сталей весьма высокой прочности может все же оказаться целесообразным при условии, что в местах действия высоких концентраций средний уровень напряжений за счет местного увеличения сечения будет существенно уменьшен. [c.35]

На рис. 192, б показана зависимость допустимого усталостного напряжения от статического. Здесь по горизонтальной оси отложено среднее значение постоянного напряжения 0(.р(о . ) соответствующее значению статической нагрузки по вертикальной оси — величина предельно допускаемого усталостного напряжения при наличии статического. Точка О соответствует знакопеременному характеру нагрузки, когда постоянного напряжения нет. При этом допускаемое усталостное напряжение максимально. С увеличением °ст усталостное напряжение уменьшается. В точке В статическое напряжение равно разрушающему и здесь уже никаких знакопеременных напряжений не может быть допущено. [c.208]

Л/i, соответствующая упругому режиму деформирования всей системы вплоть до достижения напряжением в среднем стержне предела текучести. Дальнейшее увеличение нагрузки эквивалентно нагружению двух боковых стержней силой F — а А, и, следовательно, система переходит в режим линейно-упругого деформирования двухстержневой статически определимой системы под нагрузкой F — а А (рис. 3.25). Для этой системы зависимость F — Д/i следует из условий равновесия [c.71]

Рассматривая, однако, структурные изменения при ТМО, необходимо отметить, что в результате такой обработки, в отличие от МТО, наиболее существенно изменяется энергетический параметр п, характеризующий среднюю энергию, поглощаемую каждым единичным объемом при нагружении. Резкое повыщение статической прочности, вызванное возрастанием параметра п, вследствие роста интенсивности поглощения энергии сопровождается в то же время сильным увеличением степени искаженности решетки материала в упрочненном состоянии. Это усиливает метастабильность получаемого структурного состояния, вследствие чего эффект упрочнения оказывается неустойчивым при повышенных температурах и больших сроках службы стали. Поэтому ТМО целесообразно применять главным образом для повышения статической прочности при кратковременных нагрузках. Таким образом, относительное влияние каждого из энергетических параметров п и Уз на получаемое в результате термомеханического воздействия упрочненное состояние. металла оказывается различным, и это различие предопределяет поведение материала при дальнейшей службе. Структурно-энергетический подход позволяет (с помощью указанных параметров) дифференцированно оценивать факторы упрочнения с учетом конкретных условий эксплуатации металла. [c.86]

Коэффициент поглощения муфты при малых удельных нагрузках в зубчатом соединении (/)=0,4 кгс/см ) составил 0,8 на частотах ниже 400 Гц и приблизительно 0,3 на более высоких частотах. На рис. 38 построены зависимости коэффициента поглощения муфты от статического поджатия для частот 100, 150, 340, 500 и 830 Гц (кривые 1—5 соответственно). С увеличением нагрузки коэффициент поглощения уменьшается в среднем до 0,2 и начиная с />=7 кгс/см слабо зависит от статического поджатия. Эти значения хорошо согласуются с коэффициентом потерь, полученным на плоском контакте. [c.88]

В статически неопределимой стержневой системе возникновение напряжений, равных пределу текучести в наиболее напряженном стержне, еще не означает, что система непригодна для дальнейшей работы. Возможно дальнейшее увеличение нагрузки за счет того, что не все стержни одновременно переходят в пластическое состояние. Так, если стержневую систему (рис. 3.9), изготовленную из материала, следующего диаграмме идеальной пластичности Прандтля (рис. 3.17), нагружать постепенно возрастающей силой Р, то сначала напряжения, равные возникнут только в наиболее нагруженном среднем стержне. [c.76]

Экспериментальные исследования динамического срыва обычно проводятся как н.а винтах, так и на крыльях в плоскопараллельном потоке. В последнем случае применяются установки, позволяющие производить периодические изменения угла атаки крыла, установленного в аэродинамической трубе. Среднее значение и амплитуда изменения угла атаки, а также частота колебаний выбираются таким образом, чтобы они соответствовали условиям работы сечения лопасти винта. При этом среднее значение и амплитуда колебаний угла атаки должны быть достаточно велики и близки по величине. Частота колебаний должна соответствовать частоте вращения винта (одно колебание за один оборот винта). Установка должна обеспечивать возможность измерения давлений, нагрузок в сечении и других параметров в течение цикла колебаний. Иллюстративный пример экспериментальных аэродинамических характеристик профиля колеблющегося крыла показан на рис. 16.2 (на самом деле экспериментальные данные характеризуются большим разбросом величин нагрузки при уменьшении угла атаки). Приведенные кривые свидетельствуют о том, что срыв при больших скоростях увеличения угла атаки сильно затягивается, а нагрузки значительно превышают статические. Как видим, имеет место гистерезис изменения нестационарных нагрузок, поскольку подъемная сила и момент зависят не только от текущего значения угла атаки, но и от истории движения профиля. [c.800]

Число опор следует выбирать в зависимости от длины и диаметра заготовки и с учетом частоты ее вращения. Заготовки обычно имеют некоторую неуравновешенность относительно оси вращения, что приводит к возникновению динамических нагрузок, которые вызывают вынужденные поперечные колебания заготовки с частотой, равной частоте ее вращения. Динамические нагрузки возрастают с увеличением частоты вращения. Поэтому этот фактор с учетом длины заготовки является определяющим при выборе числа опор и их размещения по длине на операциях обработки отверстий малого диаметра (до 30 мм). При обработке же отверстий среднего и большого диаметра даже по схеме без вращения инструмента влияние динамических нагрузок, вызываемых неуравновешенностью, можно не учитывать и выбирать число опор лишь исходя из длин 1,1 заготовки. Вместе с тем иногда наряду с влиянием длины заготовки и частоты ее вращения при выборе числа опор учитывают также то, что с их увеличением возрастает вспомогательное время. Поэтому иногда число опор, выбранное исходя из анализа схемы установки, уменьшают в интересах сокращения вспомогательного времени на установку и выверку заготовки, а также уменьшения времени загрузки транспортных средств. При уменьшении числа опор должны обеспечиваться требования по уводу оси. Высказанные выше соображения показывают, что дать рекомендации по выбору числа опор исходя из какого-то одного фактора невозможно выбор их числа и расположения по длине следует производить с учетом конкретных условий выполнения операции. Для этого при обработке отверстий малого диаметра желательно определить поперечные колебания заготовки и число опор и их расположение выбирать с учетом амплитуды колебаний, существенно влияющей на увод оси. При обработке же отверстий среднего и большого диаметра желательно определить статические прогибы заготовки под влиянием ее веса [c.103]

Зазоры по среднему диаметру резьбы уменьшают площадь сечения витков в плоскости их среза или в месте смятия. При статических нагрузках это вызывает уменьшение прочности витков резьбы и увеличение критической высоты / р гайки. Прочность витков резьбы характеризуется силой Рср их среза (или смятия) при определенной высоте гайки. Установлено, что при максимальных зазорах одновременно по всем трем диаметрам для резьбы с шагом 1—3 мм при посадке 7H/8g снижается сопротивление срезу резьбы до 38 % и увеличивается /,ф гайкн до 30 % Следует иметь в виду, что в действительности получение максимальных зазоров по диаметрам резьбы мало вероятно. Кроме того, уменьшение прочности витков резьбы при наличии зазоров по ее диаметрам может быть комиенсировано соответствующим увеличением высоты гайки [19, 21 ]. [c.292]

Кривые деформирования резиновых кубиков (рис. 45) при ступенчатом изменении нагрузки показывают существенное повышение жесткости при относительных деформациях, превышающих 15%. В среднем их статическая жесткость повышается в два раза при изменении нагрузки от 50 до 200 кгс (рис. 46, кривая 1). Динамическая жесткость на частотах 8—12 Гц при нагрузке до 70 кгс или напряжениях в резине до 3,5 кгс/см изменяется мало (см. рис. 46, кривая 2). При дальнейшем увеличении нагрузки жесткость повышается практически линейно, поэтому амортизатор остается почти равночастотным, т. е. собственная частота груза на жесткости амортизатора не зависит от нагрузки. [c.95]

С увеличением уровня нагрузки или количества циклов нагружения интенсифицируется процесс перераспределения деформации по базе, и к моменту разрушения в зоне развития магистральной трещины наблюдаются наибольшие значения деформаций и количество микротрещин (рис. 4.34). При статическом и квазиста-тическом разрушении идет перераспределение и выравнивание деформаций между соседними зернами с локализацией деформации в шейке К 1г - (ьш/бср), где бш — истинная деформация в развивающейся шейке вер — средняя деформация на базе без учета ее локализации в шейке. [c.150]

По-видимому, наименьшая из двух длин образцов проволоки (2м) превышала ту предельную длину, начиная с которой в отрезке проволоки отражена характерная статистическая ситуация дефектов так, что при дальнейшем увеличении длины изменения прочности не происходит. Вообш,е же говоря, если брать отрезки, меньшие подлине, чем отмеченная предельная длина, то у более коротких образцов прочность должна была бы быть более высокой. Незначительное же отличие в большую сторону прочности образцов проволоки длиной 26 м (разрушающая нагрузка 668 кгс) от прочности образца проволоки длиной 2 м (660 кгс) является, должно быть, чисто случайным и представляет собой следствие недостаточного количества опытов для установления статически устойчивого среднего значения прочности. К стр. 70.) [c.570]

Чем больше усилие затяжки (при условии, что стык остается закрытым при достижении максимума внешней повторной нагрузки), тем меньше амплитуда переменных напряжений. По этой причине с увеличением усилия затяжки долговечность резко возрастает (табл. 1), несмотря на то, что одновременно увеличивается и значение статической подгрузки (среднего напряжения цикла). По некоторым данным [23], усилие затяжки следует выбирать так, чтобы оно превосходило максимальную эксплуатационную нагрузку по крайней мере 8 2 раза. [c.240]

Средний модуль упругости при растяжении ремня с модулем 5 мм, шириной 14,5 мм с 15 витками каната типа 1X7 диаметром 0,36 мм составляет 1,53-10 МПа [20]. Продольная жесткость ремня характеризуется только канатом, так как влияние резины незначительно. Например, для указанного ремня жесткость резины ЕР = 25 даН, а витков каната F=1,9 10 даН при нагрузке до 30 даН. Средняя жесткость одного каната 1,6-103 даН. Поскольку модуль упругости стального каната при колебании практически не отличается от статического, при динамических расчетах приводов станков можно принимать статический модуль упругости ремня. Продольная жесткость ремня ЕР = Ер1к, где Ер1 — жесткость одного каната к — число витков каната V — коэффициент, учитывающий непропорциональное увеличение жесткости ремня с повышением витков каната. [c.120]

Статическая характеристика регулирования на рис. 7-32 показывает, что каждой нагрузке турбины W соответствует определенное число оборотов п. Однако приведенная на рис. 7-33 схема регулирования обладает также следующим весьма важным свойством. Если при данной нагрузке турбины и =соп81 принудительно переместить точку а рычага а — с вниз, то поршень золотника сервомотора и поршень сервомотора примут то же положение, как если бы появилась необходимость увеличения нагрузки турбины от импульса, данного регулятором скорости. При этом клапан парораспределения поднимется и увеличит подачу пара в турбину, а число оборотов начнет возрастать, и вращающий момент турбины также начнет увеличиваться. Однако, так как точка а не может быть поднята вверх грузами регулятора, то шток сервомотора вер нег обратной связью Ь—с золотник сервомотора в среднее положение при новом, увеличенном числе оборотов, а нагрузка турбины останется неизменной. Такое изменение числа оборотов при той же нагрузке, очевидно, может быть достигнуто только при условии перемещения статической характеристики турбины в координатах п я Ф вверх (линия а Ь, рис. 7-34). Перемещением муфты регулятора вверх (но схеме регулирования рис. 7-33) может быть достигнут обратный результат, т. е. перемещение статической характеристики регулирования вниз (линия а"—Ь", рис. 7-34). Такое изменение [c.174]

Влияние легирующих элементов а чув-ств1ительность стали к надрезу изучено недостаточно. Известно, что легирующие элементы (никель, хром, молибден и др.) в определенных концентрациях уменьшают чувствительность стали к надрезу. При испытании на статический изпиб образцов с кольцевым надрезом (после закалки и отпуска) разрушающая нагрузка получается выше для лепированной стали, чем для углеродистой стали. Увеличение в низкоотпущенной стали 00 средним содержанием углерода никеля с 0,9 до 2,9 и 4,6" /о приводит к увеличению разрушающей нагрузки от 9,5 до 15 и 16 т соответственно. Введение 1,65 /о Si несколько повышает разрушающую нагрузку (от 8,2 до 9,2 т), а дополнительное легирование до 2,45 /о Si сопровождается снижением прочности надрезанного образца (до 7,2 т). Фосфор резко снижает сопротивление хрупкому разрушению. [c.717]

Установить постоянную связь предела усталости с другими механич. свойствами не удается. Ближе других связано с твердостью по Бринелю, отчасти — с временным сопротивлением (af составляет 0,36—0,68 от СГ , Мур и Коммерс). По отношению к пределу упругости вf оказывается то ниже то выше и даже превышает иногда предел текучести (мягкое железо, медь), что естественно, т. к. в циклич. состоянии устанавливается свой особый предел упругости (текучести), отличный от статического. На этом основаны ускоренные способы определения а а) при испытании изгибам измеряют с большой точностью прогиб конца образца на ходу машины при все возрастающих нагрузках, наблюдая момент отклонения от пропорциональности (Гаф) б) измеряют темп-ру образца при возрастающих нагрузках и устанавливают момент резкого увеличения нагревания (Мур и Коммерс, Стромейер) в) измеряют рассеяние энергии, приходящееся на один цикл (площадь петли гистерезиса), и определяют момент резкого его возрастания (Лер). Все эти способы дают надежные результаты лишь для не особенно твердых я притом черных металлов. При несимметричных циклах величина безопасного интервала усталости уменьшается по мере возрастания среднего растягивающего напряжения в цикле и стремится к нулю при приближении крайнего напряжения к временному сопротивлению. Зависимость предела усталости от отношения крайних на- [c.289]

Повышение несущей способности. Несущую способность болтовых соединений можно значительно повысить рациональным выбором силы затяжки, а также соотношения податливости болтов и стягиваемых деталей (см разд 7) Затяжка, увеличивая среднее напряжение цикла, снижает коэффициент амплитуды а и уменьшает переменную составляющую нагрузки, хотя и за счет повышения статической При достаточно сильнои затяжке нагрузка почти полностью статическая. Для предотвращения релаксации следует снижать напряжения растяжения в стержне болта, смятия на опорных поверхностях, смятия и изгиба в витках резьбы Напряжения в резьбе уменьшают увеличением диаметра резьбы и высоты гайки. [c.126]

Следует заметить, что все наши выкладки были основаны на допущении, что вдоль моста движется гармоническая сила. В действительности имеются катящиеся массы, вследствие чего меняется собственная часгота моста соответственно переменному положению грузов. Эта переменность, особенно заметная при коротких пролетах, весьма благоприятна, так как резонанс становитсн невозможным в течение всего времени прохождения груза через мост, и динамическое действие не будет столь заметным, как это дает изложенная выше теория. Из экспериментов, выполненных в Индийской комиссии железнодорожных мостов ), следует, что наибольший прогиб в среднем достигается в момент, когда локомотив прошел около двух третей пролета, причем максимальное динамическое действие составляет всего одну треть величины, данной формулой (151). Необходимо заметить также, что динамический эффект пропорционален силе и зависит от типа машины и от способа уравновешивания. В то время как в плохо уравновешенном двухцилиндровом паровозе сила Р может достигнуть величины, большей чем 450 кг ), в электровозах может быть подучено полное уравновешивание, не вызывающее пульсирующего давления на рельс. Это отсутствие динамического действия может компенсировать увеличение нагрузки на ось в современных тяжелых электровозах. Для коротких балок, имеющих очень высокие собственные частоты, можно с достаточной точностью определить влияние противовесов на прогибы и напряжения, не учитывая колебаний и пользуясь статической формулой, при применении которой нужно прибавить к статическому давлению на рельс центробежные силы давления на рельс. Влияние этих центробежных сил особенно [c.351]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...