Влажный пар. Основные процессы

ВЛАЖНЫЙ ПАР. ОСНОВНЫЕ ПРОЦЕССЫ [c.168]

Влажный пар. Основные процессы [c.171]

Встроенный сепаратор служит для отделения воды из влажного пара в процессе пуска. Осушенный пар из сепаратора направляется в пароперегреватель. Количество и параметры пара пропорциональны расходу топлива. Основной особенностью схемы со встроенными сепараторами является низкий (примерно 10%) стартовый расход топлива, который постепенно увеличивается по мере разворота и нагружения турбины. [c.64]

Пример 13-2. Влажный пар с начальными параметрами pi = = 22 бар и степенью сухости Xi == 0,97 вытекает из комбинированного сопла в среду с давлением р2 = 1 бар. Найти скорость и состояние пара в конце процесса определить также основные размеры сопла, если т = 3,22 кг/сек. [c.216]

Основные процессы с влажным паром. В дальнейшем под влажным паром подразумевается смесь насыщенного пара и жидкости, находящихся в равновесии, в том числе и такая смесь, в которой жидкость находится в виде взвешенных в паре мелких капель. Ниже рассматриваются только обратимые процессы изменения состояния влажного пара. [c.280]

Рассмотрим основные (только обратимые) процессы изменения состояния влажного пара. [c.445]

Процессы, происходящие в водопаровом тракте, очень сложны и правильное их протекание существенно важно для обеспечения надежной безаварийной работы котельного агрегата. Основными из этих процессов являются циркуляция воды и сепарация воды из влажного пара. [c.311]

Отсутствие средств для описания процесса во всей его сложности вынуждает ограничиться рассмотрением схематизированной, упрощенной модели, сохраняющей все же основные, наиболее характерные свойства вещества. Отличительная же особенность парожидкостной среды, в значительной мере сказывающаяся на закономерностях ее движения, заключается в наличии фазовых превращений ими обусловлены качественные различия между однородными газовыми потоками и потоком двухфазным. Если заменить действительное распределение параметров потока одномерной схемой и ввести соглашение о сохранении взаимного равновесия фаз, то при такой постановке задачи метод и аппарат классической термодинамики дают возможность установить, в первом приближении, картину поведения влажного пара в потоке в ее связи с агрегатными превращениями и состоянием вещества. [c.4]

Содержание книги [61], а также настоящей книги показывает, что значение-экспериментальных исследований потоков двухфазных сред весьма велико Дальнейшее развитие и совершенствование методов эксперимента представляет важную проблему газодинамики двухфазных течений. Методы экспериментальных исследований должны обеспечить 1) изучение процессов движения 2) проверку результатов теоретических исследований 3) определение характеристик, необходимых для расчета и проектирования систем, работающих на влажном паре. В настоящей главе в основном изложена методика и описаны приборы для исследований двухфазных потоков, использованные в работах МЭИ [c.22]

В то время паровые турбины работали в основном на влажном паре, и неточности в определении расхода и потерь энергии приводили к существенным отклонениям от гарантий, а возросшие требования промышленности побуждали к уточнению расчетов. Проблема влажного пара привлекла внимание А. Стодолы [107]. Для разъяснения наблюдаемых явлений он выполнил теоретические исследования и поставил опыты. В соответствии с теорией Стодолы для сопел увеличение коэффициента расхода насыщенного пара объяснялось отклонением процесса расширения от равновесного. Процесс конденсации запаздывал, и температура пара оказывалась ниже равновесной, т. е. наступало переохлаждение пара. С этим явлением также были связаны дополнительные потери энергии, которые необходимо было учитывать в расчетах. [c.7]

Основная идея теории В. А. Андреева и С. 3. Беленького — исследование прямых и косых скачков конденсации как тепловых скачков. Эта теория развита ими применительно к воздуху с небольшим содержанием водяных паров. Изменение массы газа в процессе конденсации считается пренебрежимо малым. Та же теория была применена М. Е. Дейчем [15] для влажного пара. В обоих случаях считается, что при прохождении через скачок полная энтальпия меняется. В уравнении энергии вместо плотности паровой фазы вводится плотность влажного пара. В результате этих допущений были получены простые зависимости между параметрами пара перед скачком и за ним. [c.133]

Таким образом, создание и эксплуатация турбоустановок на АЭС требует также решения ряда сложных проблем газодинамики двухфазных потоков. К этим проблемам относятся возникновение влаги при дозвуковых и трансзвуковых скоростях течения образование жидких пленок и крупных капель движение влаги в проточных частях турбин и процессы взаимодействия влаги с рабочими лопатками влияние жидкой фазы на основные характеристики проточных частей турбин и влияние концентраций примесей в жидкой фазе на коррозию металла, особенно в зоне Вильсона. Решение этих проблем позволит оптимизировать проточную часть турбин, работающих во влажном паре, повысив их экономичность и надежность. В этой и следующей главах рассматриваются лишь наиболее характерные особенности течения влажного пара в] турбоустановках АЗС и методы удаления влаги в них. Исследования и расчеты турбин АЭС наиболее полно рассмотрены в [7.1—7.3]. [c.265]

Характеристики пленок представляют интерес при исследовании следующих процессов 1) течение жидкой пленки, образующейся при расширении насыщенного и влажного пара в решетках турбомашин 2) течение охлаждающей пленки в теплозащитных газовых завесах, образующихся при впрыскивании жидкости или вдувании холодного газа через специальные щели или поры в обтекаемой поверхности 3) движения жидкой пленки на оплавляющихся (вследствие аэродинамического нагрева при гиперзвуковых скоростях) поверхностях и др. Таким образом, задачи, связанные с образованием и течением пленок, весьма разнообразны и имеют большое прикладное значение. Ниже этим задачам и будет уделено основное внимание. [c.278]

После получения двухфазной среды следующей проблемой является организация двухфазного потока в первом контрольном сечении рабочей части экспериментального стенда. Методика организации потока в этом, как, впрочем, и в других аналогичных случаях, основывается на применении различного рода воздействий на среду (геометрического, расходного, теплового, механического и т. п.). Выбор воздействий и их практическая реализация зависят от постановки конкретной газодинамической задачи, а основная проблема обычно заключается в сведении к минимуму нежелательных изменений в геометрической структуре двухфазной среды и структуре полей основных параметров, неизбежно возникающих в процессе движения влажного пара к первому контрольному сечению. [c.388]

Результаты проведенного эксперимента в основном подтверждают отмеченные особенности обтекания зондов потоком переохлажденного пара. Действительно, если предположить, что резкое возрастание Дро при уо>0 объясняется не процессами в сопле, а специфическими условиями обтекания носика зонда потоком двухфазной жидкости с крупными каплями, то конструктивно разные зонды должны иметь различные характеристики на влажном паре. Представленные на рис. 14-18 характеристики разных зондов отчетливо показывают, что интенсивность скачка Дро ири t/o = 0 и возрастание Дро при г/о>0 существенно зависят от формы приемника и конструктивной схемы зонда. [c.408]

Это выражение представляет собой основное уравнение изоэнтропического или, что то же самое, обратимого адиабатического процесса изменения состояния влажного пара. [c.170]

Основными процессами являются изобарный, изохорный, изотермический и адиабатный. Каждый из этих процессов может протекать целиком в области влажного или перегретого пара, т. е. без изменения агрегатного состояния. Но процесс может протекать и таким образом, что, например, в начальном состоянии пар будет влажный, а в конечном состоянии — перегретый (или наоборот). Этот более общий случай и будет рассматриваться ниже. [c.114]

Рассмотренный рабочий процесс компрессионной холодильной установки со сжатием в компрессоре влажного пара имеет ряд недостатков, основными из которых являются возможность возникновения гидравлического удара в компрессоре и значительный теплообмен влажного пара со стенками компрессора и трубопроводов. [c.218]

В области влажного пара, в связи с частичным выделением влаги, работу совершает не все количество пара, проходящего через ступень, а только часть его. Та часть пара, которая в процессе расширения превращается в воду, обуславливает основную составляющую потерь от влажности. [c.42]

Показатель к не связан с основными свойствами пара и, будучи сугубо экспериментальным коэффициентом, относится к среднему состоянию пара в течение исследуемого процесса. Часто идут по пути еще большего упрощения, полагая для всей области влажного пара к =. Тогда получают уравнение вида [c.396]

Ниже рассматриваются некоторые особенности основных термодинамических процессов с водяным паром. Для графического изображения на диаграммах выбраны начальные состояния в области влажного насыщенного пара (1) и конечное состояние в области перегретого пара (2). [c.68]

В первой части книги налагаются основные законы термодинамики и их приложение к анализу термодинамических процессов и циклов тепловых двигателей и холодильных установок. Рассматриваются свойства пара и влажного воздуха, термодинамика потока п современные методы анализа циклов. [c.2]

Сочетание особенностей городского микроклимата служит причиной того, что возникают туманы — явление, характерное для больших городов. Существуют два основных механизма возникновения туманов радиационное охлаждение приземного слоя воздуха до температуры, лежащей ниже точки росы расслоение холодного сухого и более теплого влажного воздуха. Нет оснований пользоваться законами термодинамики, чтобы описать процесс образования капель воды из водяного пара — ведь идеальный газ даже не переходит в жидкую фазу Туман, дождь, облака образуются только при наличии ядер конденсации (обычно — твердых частиц). В воздушном бассейне города таких частиц хватает с избытком, и они активно участвуют в образовании капель. Модификация нормального режима ветра под влиянием городской застройки замедляет процессы перемешивания и рассеяния, в результате чего вероятность образования тумана становится еще выше. [c.313]

Кроме предварительной обработки металлов при напылении, дробеструйная очистка может служить для удаления значительной окалины с поверхности металла или для придания ей нужной степени шероховатости в декоративных и других целях. При необходимости получения так называемой сатинированной поверхности можно прибегнуть к влажной пескоструйной обработке. В основном она аналогична процессу дробеструйной обработки, но при этом используется более мелкий абразивный материал, который подается под большим давлением струи водяного пара. [c.61]

Особое внимание в течение всего периода эксплуатации контактных экономайзеров на ТЭЦ уделялось состоянию дымовых труб. До 1973 г. все котлы, снабженные контактными экономайзерами, работали на одну трубу, с 1973 г.— на две трубы. Обе дымовые трубы (железобетонные высотой 100 м) имеют кирпичную футеровку, причем между стволом трубы и футеровкой предусмотрен вентилируемый зазор. Фактически по разным причинам этот зазор в обеих трубах в период 1968— 1985 гг. не вентилировался. В процессе ежегодных внутренних и наружных осмотров дымовых труб, проводившихся персоналом ТЭЦ и представителями различных организаций, периодически отмечалось увлажнение ствола труб. Влажные пятна замечены сотрудниками Уралтехэнерго в зимний период 1984— 1985 гг. Основную причину этого они видят в отсутствии вентилируемых зазоров и не считают, что подобные нарушения в дымовых трубах следует связывать только с эксплуатацией контактных экономайзеров. Эксплуатационные наблюдения однозначно показывают, что при установке контактных экономайзеров требуется обязательно помнить о возможности конденсации в газоходах и дымовых трубах остаточных водяных паров, а при нарушениях режима эксплуатации — такл е и уноса ка- [c.122]

В парокомпрессорных холодильных установках в основном осуществляются те же процессы, что и в воздушной холодильной машине. Но благодаря тому, что рабочее тело цикла — низкоки-пящая жидкость, можно холодильный цикл расположить в двухфазной области состояний, в которой изобарные процессы теплообмена будут протекать изотермически. Кроме того, понижение давления в цикле можно осуществить не в детандере, а в дроссельном вентиле, в котором процесс дросселирования влажного пара сопро- [c.182]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

На рис. 1.82 изображена схема АХУ, в которой в качестве хладагента применяется влажный пар аммиака. Жидкий аммиак, проходя через дроссель 1, понижает свое давление от pi до р2 и температуру от Ti до Тг- Затем влажный пар аммиака поступает в испаритель 2, где он за счет притока теплоты qi увеличивает свою степень сухости до xj = 1. Сухой насыщенный пар аммиака с температурой Тг поступает в абсорбер 3, куда подается из парогенератора 5 обедненный аммиаком раствор через дроссель 7 с температурой Т > Т2, в котором легкокипящим компонентом является аммиак. Раствор абсорбирует пар аммиака, а выделяющаяся при этом теплота абсорбции q ss отводится охлаждающей водой. Концентрация аммиака в растворе в процессе абсорбции увеличивается и, следовательно, из абсорбера выходит обогащенный раствор при температуре Т2 < Tj < Tt и давлении pj. С помощью насоса 4 при давлении pi этот раствор поступает в парогенератор 5, где за счет подводимой теплоты qi из него испаряется в основном аммиак, как наиболее летучий компонент. Пары аммиака поступают в конденсатор 6 здесь они конденсируются, чем и заверщается цикл. [c.106]

Задачи, связанные с дросселированием водяного пара, проще всего решаются с использованием /г — 5-диаграммы. Основное условие дросселирования (к-у = определяет конечное состояние пара пересечением горизонтали, проходянтей через начальную точку, с изобарой конечного давления (рис. 5.12). Из диаграммы следует, что температура водяного пара в процессе дросселирования уменьшается (для водяного пара Т р == 374 °С, поэтому инв = 4127 °С), причем влажный насыщенный пар в зависимости от начального давления, степени сухости и конечного давления после дросселирования может быть влажным (а-Ь), сухим насыщенным (а-с) или даже перегретым (а-ф, но с более низкими давлением и температурой. [c.94]

Скорость снижения тсмперагуры пара не должна быть выше 0,5 в минуту для температур пара в интервале 520—320 °С и 0,75° в минуту для температур 320—170 °С. Подача воды на впрыск в нар рассчитывается, исходя из создания в процессе промывки 2%-ной влажности пара на входе в турбину. В процессе промывки каждые 30 мин контролируют основные теплотехнические параметры и выполняют анализы конденсата на щелочность и на содержание железа, меди и кремнекислоты. Определяют также проводимость или общее солесодержание. Концентрации удаляемых компонентов первоначально растут, затем начинают снижаться и стабилизируются па низком уровне, что свидетельствует о,заверщении промывки. Подъем температуры пара вплоть до рабочей может проводиться со скоростью 1,5—2,0 в минуту. Продолжительность промывки влажным паром зависит от стеиени заноса турбины н может составлять от [c.154]

В лаборатории турбомашин МЭИ используются различные стенды влажнога водяного пара, ориентированные на изучение 1) условий подобия и моделирования двухфазных течений в различных каналах и в элементах проточной части турбин АЭС 2) механизмов скачковой и вихревой конденсации пара в соплах каналах и решетках турбин при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях 3) влияния периодической нестационарности и турбулентности на процессы образования дискретной фазы, взаимодействия фаз и интегральные характеристики потоков 4) двухфазного пограничного слоя и пленок в безградиентных и градиентных течениях 5) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде, а также критических режимов в различных каналах в стационарных и нестационарных потоках 6) основных свойств и характеристик дозвуковых и сверхзвуковых течений в соплах, диффузорах, трубах, отверстиях и щелях 7) влияния тепло- и массообмена на характеристики потоков в различных каналах 8) течений влажного пара в решетках турбин с подробным изучением структуры потока и газодинамических характеристик 9) структуре потока, потерь энергии и эрозионного процесса в турбинных ступенях, работающих на влажном паре 10) рабочего процесса двухфазных струйных аппаратов (эжекторов i и инжекторов). [c.22]

Результаты проведенного эксперимента в основном подтверждают отмеченные особенности обтекания зондов потоком влажного пара. Действительно, если предполол<ить, что резкое возрастание 1Дро при Уо>0 объясняется специфическими условиями обтекания носика и диссипативными процессами в приемной камере зонда, то конструктивно разные зонды должны иметь различные характеристики. Представленные на рис. 2.26, б результаты тарировки разных зондов отчетливо показывают, что интенсивность скачка Дро при а 2т =0,975 и возрастание Дро при а-2т>0,97 существенно зависят от формы приемника и конструктивной схемы зонда. Максимальные значения Дро отвечают зонду III, который характеризуется яаибольшим отношением внешнего диаметра к внутреннему (iij/rfo=10/ 3). Промежуточное положение занимает характеристика зонда I (rfi/do=4/3), а минимальную погрешность дает зонд II, выполненный с внешним обтекателем со сквозным протоком. Следует подчеркнуть, что все три зонда имеют одинаковые размеры приемников полного давления и сливных отверстий, расположенных в кормовой части зондов ( о/ з= 3/0,3). Зонд IV выполнен со значительно большим отношением диаметров входного и сливного отверстий (г о№= 12/0,7). Большой диаметр приемного отверстия способствует уменьшению эжекционного эф- фекта и уменьшает влияние теплообмена. Однако при этом возрастает погрешность, обусловленная тормон<ением капель в приемнике зонда. Для проверки влияния теплообмена зонд I был покрыт с внешней стороны нетеплопроводным лаком и в одной i из модификаций изготовлялся из стекла. При значительной конечной влажности характеристики зонда 1-С улучшились. [c.59]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей ступени (на входе в сопловуЮ решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя. [c.145]

Сложность раздельного исследования перечисленных факторов очевидна, поэтому экспериментально удается, как правило, получить лишь суммарные характеристики потерь. Расшифровать отдельные составляющие и составить их баланс помогают теоретические расчетные методы и некоторые косвенные экспериментальные исследования. К таким исследованиям, проведенным в лаборатории турбомашин МЭИ, следует отнести определение моментных характеристик ступеней, полученных на перегретом, насыщенном и влажном паре в широком диапазоне изменений uj o (до 0,7). При заторможенном роторе (w/ o = 0) и для перегретого пара на входе в ступень, когда процесс расширения заходит в двухфазную область, не пересекая зоны Вильсона, основными видами потерь являются потери от переохлаждения. Действительно, в этом случае отсутствуют потери на разгон капель, потери в скачках конденсации и др. Конденсации пара в проточной части также не происходит, ибо в пограничном слое, где возможны возникновение ядер конденсации и образование пленок, энтальпия пара близка к энтальпии торможения. После того как начало процесса заходит в двухфазную область, причем первичная влага крупнодисперсная, появляются дополнительные потери на разгон капель и пленок. Фазовые переходы и теплообмен играют здесь второстепенную роль. [c.342]

До настоящего времени накоплено мало экспериментального материала по исследованию неподвижных и вращающихся решеток на влажном паре. Отсутствуют надежные данные, характеризующие структуру потока двухфазной среды, механизм образования потерь энергии, а также изменение основных аэродинамических характеристик решеток в достаточно широком диапазоне режимных и геометрических параметров. Особый недостаток ощущается в опытных и теоретическях исследованиях дисперсности и скоростей жидкой фазы в решетках турбинных ступеней. Для расчета экономичности проточных частей турбин, эрозии лопаток и сепарации влаги необходимо знать траектории движения капель, их взаимодействие с неподвижными и вращающимися лопаткамц, долю влаги, остающуюся на поверхностях в виде пленок, характер двил ения этих пленок под воздействием парового потока, центробежных и кориолисовых сил. Естественно, что отсутствие пе речис-лениых данных не позволяет решать задачи выбора оптимальных профилей сопловых и рабочих решеток, работающих на влажном паре. Следовательно, накопление опытных материалов, полученных методами дифференцированного изучения физических особенностей процесса, представляет большой теоретический и практический интерес. [c.50]

При создании турбин насыщенного пара необходимо преодолеть некоторые трудности, обусловленные особенностями рабочего процесса таких машин. Основной особенностью этих турбин является, то, что практически все ступени турбил АЭС работают в области влажного пара. Влажный пар вызывает снижение экономичности ступеней, приводит к повышенному эрозионному разрушению проточных частей не только ЦНД, но и ЦВД. При этом эрозионному разрушению иодверга ются лопатки, диафрагмы и корну- [c.204]

В 1 второй части описывается процесс парообразования, устанавливаются основные понятия и их определения, а также дается диаграмма р—V водяного пара с нанесенными на ней предельными кривыми. Здесь же дается и формула объема влажного пара. В 2 Применение первого принципа термодинамики к насыщенному пару говорится о теплоте, расходуемой на подогрев жидкости и процесс парообразования, внутренней и В1нешней работе и энергии сухого и влажного пара. [c.122]

Пятое издание учебника Сушкова имело следующее содержание (по главам) введение газы основные газовые законы первый закон термодинамики теплоемкость газа газовые процессы второй закон термодинамики дифференциальные уравнения термодинамики циклы поршневых двигателей внутреннего сгорания воздушный компрессор истечение газов циклы газовых турбин и реактивных двигателей водяной пар паровые процессы циклы паросиловых установок циклы холодильных установок влажный воздух приложения. [c.341]

Влажный пар как энергоноситель особенно удобен для аналитического исследования, поскольку его адиабатическое расширение и сжатие (основные процессы в цилиндре молота) описываются с достаточной степенью приближения уравнением наиболее простого вида рУ = onst. [c.402]

Г Следующее свойство пластмасс — водопоглощение. Почти все пластмассы в контакте с влажной средой поглощают определенное количество воды, что вызывает набухание и, как следствие, изменение физико-механических свойств и размерных параметров деталей из пластмасс. Качественно и количественно процесс влаго- и водопоглощения пластмасс зависит от многих факторов, основные из которых — постоянные насыщения и диффузии пластмасс размеры, форма детали окружающая среда (вода или водяной пар с определенной концентрацией) температура окружающей среды концентрация воды в пластмассовой детали в начале хранения или эксплуатации в заданных условиях. С физической точки зрения процесс влаговодопоглощения [c.50]

В настоящем параграфе выполнен анализ тепломас-сопереноса в тепловой трубе в предположении, что пар является влажным, при этом основным механизмом возникновения капель считался процесс парообразования в зоне нагрева [13]. Последнее объясняется тем, что развитие тепловых труб потребовало существенного увеличения удельных тепловых потоков подвода энергии и создания ТТ, функционирующих в режиме кипения, а также оптических приборов, работающих по такому же принципу. [c.39]

Кроме того, критерий Гухмана характеризует потенциальную возможность влажного воздуха при объемном испарении. Суть этой гипотезы состоит в том, что в пограничный слой попадают мельчайшие капельки жидкости. Основной причиной отрыва капель от поверхности тела является наличие процессов очаговой конденсации и испарения и взаимодействие потока таза с поверхностью жидкости [Л. 11]. Согласно динамической теория адсорбции процесс иопаре1НИ Я является динамическим процессом десорбции и сорбции. Молекулы жидкости не только покидают поверхность (испарение), но и непрерывно возвращаются (конденсация). Интенсивность испарения пропорциональна разности потоков молекул, покидающих и возвращающихся к поверхности жидкости. Исследования Н. Н. Федякина 1[Л. 5] показали, что конденсация происходит не равномерно вдоль поверхности, а на некоторых участках, при этом имеет место неполное смачивание поверхности жидкости адсорбированным слоем ожижепного пара. При этом на участках конденсации образуются капли, которые, будучи менее прочно связанными с жидкостью, выносятся потоком воздуха в пограничный слой. [c.28]

Разработанная методика определения парад1етров высокоскоростного потока неравновесно конденсирующегося пара уже на современном этапе может быть использована при расчетах проточных частей влажно-паровых ступеней, работающих в области, примыкающей к пограничной кривой. Основное отличие таких расчетов от традиционных заключается в том, что при расчете адиабатического расширения в ступени учитывается термодинамическая неравновесность процесса. Пространственная и временная неоднородности потока в ступени, вызываемые вращением лопаток и особенностями обтекания решеток, — кромочные следы, шаговая неравномерность, местные зоны сверхзвуковых скоростей, скачки уплотнения и волны разрежения — все это обусловливает, вообще говоря, возможность неодновременной конден- [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...