Коррозионностойкие Термическая обработка

О ВОЗМОЖНОСТИ НЕРАЗРУШАЮЩЕГО КОНТРОЛЯ КАЧЕСТВА ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ И МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ КОРРОЗИОННОСТОЙКИХ, ЖАРОСТОЙКИХ и ЖАРОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ [c.93]

В настоящей работе сделана попытка на основе литературных данных и результатов исследований авторов обобщить и систематизировать имеющиеся исследования в области изучения магнитных и электрических свойств жаростойких, жаропрочных и коррозионностойких сталей, а также имеющийся опыт по применению неразрушающих методов для контроля качества термической обработки и механических свойств этой группы сталей. В табл. 1 приведена их классификация по ГОСТ 5632—72. [c.94]

О возможности неразрушающего контроля качества термической обработки и механических свойств высоколегированных коррозионностойких, жаростойких и жаропрочных сталей. М е л ь г у й М. А., [c.258]

Развитие технологии термической обработки происходило также во взаимосвязи с применением для различны деталей машин и инструментов систематически увеличивающейся номенклатуры новых марок сталей и сплавов [19, 127, 214, 235, 270]. Достаточно указать, что первые стандарты на качественную сталь (ОСТы 7123 и 7124) включали 9 марок углеродистой стали и 6 марок стали с повышенным содержанием марганца легированные стали охватывали 20 марок. В настоящее время созданы марки сталей и сплавов, удовлетворяющие требованиям каждой отрасли машиностроения для каждой из них разработаны и применяются свои режимы термической обработки и специфическое оборудование. В отечественном машиностроении применяются стали и сплавы более чем по 30 ГОСТам. Например, по ГОСТу 4543-61 сталь легированная конструкционная имеет около 100 марок 14 групп, по ГОСТу 5632-61 стали и сплавы высоколегированные коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные (деформируемые) 96 марок. [c.146]

Нержавеющие и кислотостойкие стали в зависимости от химического состава могут сочетать различные свойства наряду с коррозионной стойкостью в атмосферных условиях они могут быть также окалино- или коррозионностойкими в различных агрессивных средах. Однако их коррозионная стойкость даже в одной какой-либо среде в значительной степени зависит от технологической обработки. Большое влияние на служебные свойства сталей оказывают термическая обработка, сварка, условия горячей пластической деформации, качество поверхности металла и другие факторы. [c.9]

Возможность упрочнения высоколегированных коррозионностойких сталей (переходного класса) за счет процессов, протекающих в твердых растворах в результате дополнительной термической обработки (высокий или низкий отпуск, обработка холодом) имеет важное значение для промышленного использования новых сталей высокой прочности. Степень неустойчивости у-твердого раствора зависит от химического состава хромоникелевых сталей, положения точки мартенситного превращения Мн), которая в системе хромоникелевых и никелевых сталей понижается с повышением содержания Ni, С, N, Мп и Сг. Химический состав стали этой группы подбирают таким образом, чтобы при высоких температурах она была практически полностью аустенитной и при быстром охлаждении сохраняла это состояние, но в виде неустойчивого аустенита. Этот аустенит под действием различных факторов в зависимости от точки Мн превращается в мартенсит, например, при холодной деформации или обработке холодом при —70° С, сообщая этим самым стали более высокие прочностные свойства. [c.42]

Механические свойства высоколегированных коррозионностойких сталей и сплавов после оптимальной термической обработки [c.46]

Коррозионностойкие сплавы высоколегированные 44—49 — Коррозионная стойкость 46—48 —. Марки и назначение 45 — Механические свойства 46 — Химический состав 44 --литейные — Механические свойства и термическая обработка 50 — Химический состав 49 Коррозионностойкие стали 9, 12—16, 18, 22 [c.433]

В книге рассмотрены различные группы наиболее употребительных в машиностроении материалов конструкционных сталей, чугунов, рессорно-пружинных сталей и сплавов, инструментальных, мартенситностареющих сталей, коррозионностойких и жаропрочных сталей и сплавов, новых сталей для химико-термической обработки. [c.4]

Сварные соединения изделий из коррозионностойких сталей, нестабилизированных титаном или ниобием, обладают стойкостью против межкристаллитной коррозии только после термической обработки [c.360]

Эти стали широко применяются в авиационной промышленности и других отраслях в виде конструкционного коррозионностойкого материала. Полуфабрикаты и изделия из них должны иметь хорошую поверхность, что достигается удалением масел, хлоридов, смазок перед термической обработкой и последуюш,ей обдувкой мокрым песком. [c.566]

Термическая обработка (см. 1.1.1.23, коррозионностойкие и кислотостойкие стали, TGL 14394). [c.277]

При использовании коррозионностойких мартенситных сталей ДЛЯ работы в агрессивных средах для уменьшения склонности к МКК и КР целесообразно создавать в структуре некоторое количество б-феррита, применять тепловую стабилизацию аустенита, не использовать режим термической обработки на максимальную прочность стали и в ряде случаев использовать низкоуглеродистые стали. [c.48]

МКК в коррозионностойких сталях обычно наблюдается после термической обработки, приводящей к образованию на границах зерен каких-либо новых фаз, отличающихся по химическому составу от среднего состава стали. Чаще всего этими фазами являются карбиды, основной причиной образования которых является значительная зависимость растворимости углерода от температуры. Поскольку растворимость углерода в аустените и феррите различна, то и температурные условия образования карбидов, а следовательно и склонности к МКК, различны. То же относится к мартенситным сталям. В хромистых ферритных сталях растворимость углерода очень мала, поэтому в них интенсивное карбидообразование по границам зерен происходит непосредственно в процессе охлаждения с высоких температур. Такие условия создаются при сварке в зоне, прилегающей непосредственно к наплавленному металлу. Отжиг ферритных сталей при 600—800 °С приводит к исчезновению склонности к МКК. [c.51]

Влияние титана, ниобия, тантала. Один из распространенных способов предотвращения МКК — легирование коррозионностойких сталей карбидообразующими элементами. Наиболее устойчивые карбиды образуют титан и ниобий, а также тантал, но чаще используется стабилизация титаном и ниобием. В соответствии со стехиометрической формулой карбидов титана и ниобия для связывания углерода рекомендуется вводить титан в 5-кратном, а ниобий — в 8—11-кратном количестве по отношению к углероду. Фактическое необходимое количество титана или ниобия определяется конкретным составом стали, принятым режимом термической обработки и условиями эксплуатации (среда, температура) [1.27, с. 56—58 с. 86—90 127—133]. Специальные карбиды Ti и Nb не являются полностью нерастворимыми, их растворимость зависит от степени стабилизации, но температура их растворения значительно выше температуры растворе- [c.62]

В процессе термической обработки коррозионностойких сталей необходимо использовать атмосферы в печи, предупреждающие науглероживание металла и тщательную очистку или отказ от применения науглероживающих органических смазок. Поверхностная обработка деталей из коррозионностойких сталей может оказывать заметное влияние на склонность к МКК в результате создания или устранения наклепа поверхности. Более высокая стойкость против МКК достигается на сталях со шлифованной поверхностью по сравнению с травленой. [c.71]

В зависимости от режима термической обработки коррозионностойкие никелевые сплавы могут иметь как однофазную, [c.170]

Характеристики механических свойств и режимы термической обработки высокопрочных коррозионностойких сталей аустенитно-мартенситного класса [c.500]

Характеристики механических свойств и режимы термической обработки коррозионностойких сталей аустеиитно-ферритного и аустенитного классов [c.505]

Термическая обработка коррозионностойких подшипниковых сталей [c.778]

Механические свойства коррозионностойких сталей после термической обработки [c.778]

Комплекс позволяет подобрать при проектировании деталей материал или группу материалов, в наибольшей степени удовлетворяющих условиям работы. Подбор может осуществляться по заданным механическим характеристикам или по функциональному назначению изделия. Важнейшей составляющей комплекса является база данных, размещенная в 20 файлах, каждый из которых объединяет определенную группу материалов, например, алюминиевые сплавы, коррозионностойкие стали, термореактивные пластмассы и т.д. База данных открыта для модификаций и дополнений. Материалы, включенные в базу данных, содержат марочные обозначения, химический состав сплавов, некоторые механические свойства, характер и режимы термической обработки. [c.5]

Описаны основные служебные и технологические свойства наиболее употребляемых в промышленности коррозионностойких сталей и сплавов на основе железа и никеля. Рассмотрены выбор коррозионностойких сплавов для различных условий работы, режимы термической обработки указанных сталей и сплавов. [c.223]

Если сталь оказалась устойчивой к иитеркристаллитной коррозии в закаленном состоянии и неустойчивой после провоцирующего отпуска (650°С, 1 ч), то из нее можно изготавливать либо иссварные изделия, либо, если сварка неизбежна, следует применять термическую обработку (закалку) сварны.х изделий, [1наче сварной шов не будет коррозионностойким. [c.491]

Для выяснения причин коррозии и мер ее предотвращения коррозионисты-исследователи изучают механизмы коррозионных процессов. Инженеры-коррозионисты используют накопленные наукой знания с учетом эксплуатационных данных и экономических факторов. Например, инженер-коррозионист осуществляет катодную защиту подземных трубопроводов или испытывает и разрабатывает новые краски, рекомендует добавки ингибиторов коррозии или металлическое покрытие. Ученый-коррозионист для этога разработал оптимальные варианты катодной защиты, определил молекулярную структуру химических составов с лучшими ингибирующими свойствами, создал коррозионностойкие сплавы и определил режим их термической обработки. Как науч- [c.16]

Важнейшим фактором, изменяющим склонность к МКК коррозионностойких сталей, является режим термообра(ютки. О влиянии термической обработки на склонность сплава к МКК наиболее полно можно судить по кривым зависимости МКК от "емпературы (t. °С) и времени (-с ). так называемым С-образным кривым или диаграммам Ролла сона (рис.. 3.17) /10/. [c.86]

Описана теория легирования стали. Показано влияние легирующих элементов на структуру и свойства стали. Приведены технологические особенности обработки легированных сталей. Рассмотрены принципы легирования и термической обработки легированных сталей различного назначения конструкционных, коррозионностойких, теплостойких, жаропрочных, окалиностонких и инструментальных. [c.26]

Неразрушающие испытания механических свойств материалов предполагают наличие корреляционной связи между физическим параметром и контролируемой величиной. Поэтому необходимы тщательное изучение физико-механических свойств каждой марки стали и установление корреляционной связи между ними. Для низкоуглеродистых холоднокатаных сталей такие исследования проведены [1, 2]. Установлены корреляционные связи и на ряде металлургических предприятий страны внедрены иеразрушающие методы контроля механических свойств тонколистового проката [2]. Хорошо изучены свойства подшипниковых сталей и на основе их анализа внедрены неразрушающие методы контроля [3—7]. В работе [8] обобщены результаты исследований свойств жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей. Дан анализ методов контроля качества термической обработки и механических свойств этих сталей. [c.76]

Бурное развитие в послевоенные годы энергетического машиностроения, привело к применению большого по номенклатуре количества высоколеги-рованных марок стали, а также коррозионностойких, жаростойких и жаропрочных сплавов. Потребовалось разработать и внедрить в производство технологию термической обработки крупных поковок, отливок и деталей, изготовляемых из указанных марок сталей и сплавов [29, 185, 186]. [c.148]

Двухслойные листы из стали 0X13 и никеля поставляют в горячекатаном или термически обработанном состоянии, а листы с коррозионностойким слоем из аусте-нитных сталей — в термически обработанном состоянии (после закалки, нормализации или стабилизирующего отжига по усмотрению поставщика). В необходимых случаях режим термической обработки листов устанавливают по соглашению сторон. [c.51]

Сол ьц В. А. Немагнитные коррозионностойкие сплавы для пружин приборов. В сб. Современная технология термической обработки деталей машин . Сб, 2. М., МДНТП, 1965. [c.293]

Свариваемость двухфазных хромоникелевых сталей переходных классов по сравнению с однофазными выше, особенно сопротивляемость образованию трещин и межкристаллитной коррозии. Мартенситно-стареющие коррозионностойкие стали (08Х15Н5Д2Т и др.) могут иметь в зоне сварного соединения ослабленные участки в отношении величины ударной вязкости и стойкости против коррозии. Антикоррозионные свойства сварных соединений восстанавливаются после полной термической обработки. Рекомендуется для этих же целей отпуск перед сваркой при 600—650 °С. Для предотвращения старения металла в зоне сварного соединения в процессе эксплуатации конструкции и последующего снижения его пластических свойств применяют термообработку после сварки (при 600—650 °С). Хромоникелевые стали сваривают практически всеми методами. Режимы стремятся подбирать так, чтобы сварка происходила при малых значениях погонной энергии. Успешно сваривают хромоникелевые стали контактной сваркой. [c.511]

Весьма перспективно использование регламентированной деформации для создания полигонизованной структуры применительно к коррозионностойким нержавеющим аустенитным сталям (типа Х18Н10Т). На Никопольском южно-трубном заводе при прокатке труб из стали 12Х18Н12Т по температурно-деформационным режимам, специально разработанным совместно с Московским институтом стали и сплавов, было достигнуто (в связи с созданием развитой полигонизованной субструктуры и мелкого зерна) повышение предела текучести на 70 %. Поскольку однородность структуры достигается непосредственно при регламентированной прокатке по разработанным режимам, отпадает необходимость в последующей термической обработке, к тому же нежелательной, так как она приводит к падению прочности. [c.13]

Рис. 1.33. Схема изменения предела текучести и структурного класса (/—///) коррозионностойких сталей в зависимости от легирования и термической обработки) I — мартенситный // —> переходный III — аусте-нитный 1 — закалка, 2 — обработка холодом Едакные Потака Я- М. I

Для ферритно-мартенситных сталей целью термической обработки является получение отпущенного мартенсита и снятия остаточных напряжений. Термическая обработка ферритных сталей чаще всего не проводится, а если и проводится, то для снижения уровня остаточных напряжений. У аустенитных и устенитно-ферритных сталей задачей термической обработки может быть восстановление стойкости против межкристаллитной коррозии в ЗТВ (коррозионностойкие стали), пла- [c.461]

Характеристики механических свойств и режимы термической обработки хромистых коррозионностойких сталей мартенситного, мартенситно-ферритно1Ч1 и ферритного классов [c.232]

В процессе изготовления аппаратуры и оборудования из коррозионностойких сталей, вследс -вие неправильной термической обработки или при сварке могут возникнуть условия, вызывающие межкристаллитную коррозию. По современным представлениям преимущественное разрушение границ зерен обусловлено электрохимической неоднородностью поверхности, возникающей в определенном для данного сплава интервале температур в результате структурных превращений. Например, при нагреве хромоникелевых сталей при 600—800 °С происходит выделение из твердого раствора сложных карбидов, содержащих хром, железо и никель. Эти карбиды выпадают преимущественно по границам зерец, что приводит к обеднению отдельных участков сплава хромом. Наиболее сильное обеднение наблюдается в зоне, непосредственно прилегающей к границе рерна. Имеются и другие факторы, способствующие межкристаллитной коррозии. Например, для коррозионностойких сталей, содержащих молибден, большое значение приобретает выделение о-фазы, также способствующей обеднению хромом прилегающих к границам участков. Перераспределение хрома в коррозионностойких сталях возможно и в результате выпадения высокохромистого феррита — продукта распада аустенита, что вызывает межкристаллитную коррозию, например, сварных швов. Существует мнение, что на склонность к межкристаллитной коррозии влияют также и внутренние напряжения. [c.55]

Так как сталь Х18Н10Т, показавшая себя коррозионностойкой в описанных выше средах, может подвергаться межкристаллитному разрушению, было проверено, могут ли растворы ДЭГ реализовать возникшую в стали в результате термической обработки или сварки склонность к межкристаллитной коррозии [5]. [c.265]

Оборудование блоков адсорбции и регенерации ДЭГ подвержено тем же видам разрушения (общей коррозии, коррозионному )астрескиванию, межкристаллитной коррозии), что и оборудование ТС. Поэтому способы его защиты от коррозии аналогичны принятым для НТС применение коррозионностойких материалов (в том числе биметаллов) или углеродистых, низколегированных сталей при условии их термической обработки (для ликвидации внутренних напряжений), а также использование ингибиторов.- [c.286]

Эти стали отвечают требованиям, предъявляемым к коррозионностойким материалам, достигающим повышенной прочности при термической обработке. Они содержат строго установленные количества хрома и никеля, а также других легирующих компонентов алюминия, меди, молибдена и титана (табл. 1.20) [405]. Они предназначены для самолетостроения и ракетной техники и в меньшей степени — для аппаратостроения. По структуре эти стали разделяются на три группы мартенситные, нолуаустенитные и чисто аустенитные. Прочность первых двух групп основана на преобразовании аустенита в ма ртенсит и последующем выделении из мартенсита некоторых фаз, например алюминий-никелевой фазы (в 17-7 PH) или богатой медью фазы (при 17-4 PH). Стали тре- [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...