Демпфер Линейный

Демпфер Линейный 310 Демпфирование конструкционное 97 [c.389]

Коэффициент Ь эквивалентного демпфирования подбирают так, чтобы исходная и заменяющая схемы обладали одинаковой поглощающей способностью. Энергия (10.16), рассеянная линейным эквивалентным демпфером, [c.281]

Зависимость (10.23) описывает линейную характеристику простого безынерционного виброизолятора коэффициенты с я Ь называются соответственно жесткостью и коэффициентом демпфирования. При Ь=--0 (10.23) описывает характеристику линейного идеального упругого элемента (пружины) при с = 0 — характеристику линейного вязкого демпфера. Таким образом, модель виброизолятора с характеристикой (10.23) определяет собственную частоту системы [c.284]

Включение демпфера приводит к возрастанию периода свободных колебаний линейного осциллятора на 25 % по сравнению со значением периода при отсутствии [c.86]

Задача 8-18. В масляном демпфере с линейной характеристикой (т. е. линейной зависимостью силы Р от скорости и) в качестве сопротивления, изменяющего перепад давлений в силовом цилиндре в зависимости от скорости поршня, используется кольцевая щель, движение жидкости в которой предполагается ламинарным. [c.215]

До какой максимальной скорости .макс поршня характеристика демпфера будет сохраняться линейной [c.215]

Рассмотрим механическую систему рис. 22. Условие равенства моментов, последовательно включенных упругого элемента и линейного демпфера можно записать в следующем виде [c.47]

Математической модели (1.44) гидропривода соответствует цепная динамическая схема, показанная на рис. 12, а. Можно показать, что динамическая схема, отличающаяся от построенной обратной последовательностью соединения упругой связи и линейного демпфера, будет также справедлива для описания динамического поведения гидропривода с объемным регулированием (рис. 12, б). [c.29]

Линейные демпферы, выполняемые в виде различного типа упругих опор с линейной характеристикой (у газовых и паровых турбин, турбокомпрессоров, компрессоров, центрифуг и т.д.). [c.54]

Применение демпферов П. Л. Капицы на роторах, имеющих большой вес и испытывающих перегрузки при совершаемых эволюциях, затруднено и по другой причине. Действительно, для нормальной работы такого типа демпферов требуется, с одной стороны, относительно малая жесткость линейной упругой опоры, с другой стороны, во время эволюций при большом весе ротора в случае малой жесткости опоры будет иметь место большой [c.55]

Заметим, что в дальнейшем будут рассматриваться лишь установившиеся процессы. Это объясняется тем, что в реальных турбомашинах ускорения при переходных процессах обычно являются малыми и, более того, при быстром изменении оборотов наблюдаются прогибы, меньшие установившихся. Это явление для линейных систем исследовано уже сравнительно давно [13], [25]. Оно рассмотрено теоретически и для нелинейных одномассовых систем [26]. При исследовании работы нелинейного демпфера это обстоятельство было подтверждено экспериментально для более сложных нелинейных систем. [c.73]

Таким образом, чтобы нелинейный демпфер мог работать, необходимо выполнить условие (II. 54), которое указывает на тот факт, что демпфер должен вступать в работу лишь тогда, когда пройдена критическая скорость, существующая на пониженных оборотах у соответствующей линейной системы и которая при применении упругих опор, имеющих линейную характеристику, может причинить много неприятностей. [c.90]

В-третьих, целесообразно конструктивно соединять в одном узле гидравлический демпфер критических режимов с нелинейным демпфером, вместо довольно часто применяемого сейчас соединения гидравлического демпфера с упругой опорой, имеющей линейную характеристику. В этом случае демпфер будет обладать большей надежностью, его работа будет мало зависеть от температуры масла, что является весьма существенным свойством для транспортных машин, которые должны быть всегда готовы к действию. [c.114]

Действие сил трения зависит от упругих и пластических деформаций и перемещений или их скоростей. Внешнее трение вызывается сопротивлением среды или сопротивлением специальных демпферов. При внешнем трении в большинстве случаев имеет место вязкое сопротивление, т. е. сопротивление, зависящее от скорости перемещения часто эту зависимость принимают линейной. Внутреннее трение принято описывать с помощью петли гистерезиса при установившемся режиме знакопеременного деформирования. Грубое описание петли дает сухое трение, при котором сила трения постоянна по величине и изменяет направление с изменением направления деформирования, а следовательно, знак силы трения зависит от знака относительной скорости. Однако во многих случаях допустима такая линеаризация внутреннего трения, при которой оно формально подчиняется законам вязкого трения. [c.122]

Это равенство устанавливает соответствие между двумя различными способами рассеяния энергии в процессе колебаний. Конечно, надо помнить, что такое сравнение носит формальный характер. Система, демпфируемая введением виброгасящего элемента, не будет двигаться так, как движется система с линейным демпфером. Различие в их движении в конечном счете определяется тем, что в случае линейного демпфера диссипация энергии происходит непрерывно в течение всего периода движения, в то время как в виброударной системе диссипация энергии совершается отдельными импульсами. [c.311]

Рис. 11.127. Воздушный крыльчатый демпфер. Крыло 1, жестко связанное с подвижной частью прибора, свободно перемещается в закрытой камере 2. Вследствие малости зазоров между крылом и стенками камеры при движении крыла создается перепад давлений на обеих его сторонах, и возникает сила сопротивления. Строго линейное успокоение затруднительно. По эмпирической

Одномерные колебания фундамента можно значительно снизить, если установить динамический амортизатор (фиг. 79). Он состоит из массы /Пг, присоединенной к массе ГП[ фундамента через пружины с коэффициентом жесткости 2 и из линейного жидкостного демпфера с коэффициентом демпфирования г. [c.184]

Распределение деформации X изображено на фиг. 99, б. Значения к максимальны в точке удара (ж = 0) и минимальны на защемленном конце [213]. Разница будет тем меньше, чем меньше р. Для сравнения решим следующую задачу. На пружину, жесткость которой равна k (фиг. 100), соединенную на одном конце с линейным демпфером (коэффициент сопротивления демпфера равен R), который в свою очередь [c.242]

Динамическая характеристика двигателя (I) соответствует механической модели двигателя в виде последовательно соединенных источника скорости, линейного демп ра, упругого звена и вращающейся массы [l]. Источник скорости имеет постоянную угловую скорость, линейный демпфер - коэффициент сопротивления [c.84]

На первом этапе опытов было также изучено влияние демпферов на режимы автоколебаний. При коэффициенте демпфирования линейного демпфера и О = О автоколебаний в сис- [c.15]

Для уменьшения опасных вибраций в машинах широко применяются как линейные, так и нелинейные демпферы. При этом многообразие явлений, свойственное нелинейным системам, позволяет ожидать от нелинейных демпферов большего эффекта. В настояш,ее время имеется много работ, посвященных теории нелинейных демпферов- [6], [8], [9], [15], [16], [19]— [28]. В указанных работах использованы различные методы расчета и получен ряд ценных результатов. Однако вопрос определения области значений параметров, для которых справедливы полученные результаты, остался нерешенным. Так, например, нам неизвестно ни одной работы, где была бы исследована устойчивость вынужденных колебаний какой-либо системы с нелинейным демпфером. Следует отметить, что недостаточно еще выяснена роль различных нелинейностей в процессе виброгашения. [c.235]

Действие ударных демпферов при R 1 аналогично действию линейного динамического демпфера, который может полностью уничтожить вибрации на определенной частоте. Уменьшение R в ударных демпферах не нарушает этой аналогии. В обоих случаях диссипация энергии приводит к уменьшению эффективности демпфера на частоте настройки, но расширят диапазон частот, на которых вибрации уменьшаются. [c.245]

В некоторых случаях требуется иметь дроссельный клапан с линейной характеристикой. Такое требование возникает, например, при проектировании гидравлического демпфера, поглощающего энергию колебаний, типа флаттера и т. п. [c.334]

Специфическим требованием для таких демпферов является необходимость обеспечения заданной линейной характеристики в диапазоне температур от —60 до 100° С и более. Для сохранения чувствительности управления демпфер не должен создавать заметного увеличения трения в проводке управления, т. е. характеристика демпфера Р = kv должна проходить через начало координат графика Р — v. [c.365]

Полученные характеристики демпфера имели отклонение от заданной линейной не более чем на 5% это отклонение можно уменьшить подбором и подгонкой клапанов 3. Для заполненного керосином ТС-1 демпфера характеристика сохранялась стабильной в диапазоне температур +50- —60° С. [c.366]

Можно получить и другие характеристики демпфера, например линейную со смешением (рис. 4, а, б) при шариковых клапанах с начальным поджатием или квадратичную (рис. 4, в) при установке дросселя постоянного сечения. [c.366]

Если взаимодействие исполнительного органа 1 (рис. 1,6) со средой моделируется линейной пружиной 2 и демпфером сухого трения 4, развивающим при движении силу сухого трения Р, то при вынуждающей силе (7) для режима вибрации с частотой вынуждающей силы без остановок конечной длительности полуразмах перемещения [c.154]

Пример. Система состоит из точечного груза М с силой тяжести Р =200 Н, прикрепленного к концу невесомого стержня длиной /=90 см, другой конец которого закреплен с помощью цилиндрического шарнира О (рис. 116). К стержню в точке В прикреплены две одинаковые пружины, коэффициенты жесткости которых с =20 Н/см, а в точке /1 демпфер, еоздаюгций линейную силу сопрогинлепия коэффициент сопротивления демпфера р.= 15Н-с/см. [c.443]

Пример 1. Система состоит из точечного груза М силой веса Р = 200 н прикрепленного к концу невесомого стержня длиной I = 90 см, другой конец которого закреплен с помощью цилиндрического шарнира О (рис. 283). К стержню ОМ прикреплены в точке В две одинаковые пружины, коэффициент жесткости которых с = 20 н/см, а в точке А —демпфер, создающий линейную силу сопротивления коэффициент сопротивления демпфера (-1 = 15 н-сек см. Система расположена в вертикальной плоскости. Статическому положению равновесия системы соответствует вертикальное положение стержня ОМ. В начальный момент стержень отклонен против движения часовой стрелки па угол сро = 6 и отпущен без начальной скорости. Считая колебания малыми при I = 90 см, /, = 40 см, 1-2 = 30см, определить движение системы и усилие в шарнире О в начальный момент движения. Массой пружины и подвижных частей демпфера, а также трением в шарнирах пренебречь. [c.409]

В схемы устройств для измерения кинематических и динамических параметров процесса распространения волн напряжений входят датчики, являющиеся преобразователями механических возмущений в электрические сигналы, и измерительная аппаратура, позволяющая регистрировать эти сигналы. Рассмотрим принцип работы и устройство датчиков и измерительной аппаратуры. Установим требования, предъявляемые к ним, на примере аксельрометра [прибора для замера ускорения, представляющего собой систему с одной степенью свободы и состоящую из инерционного элемента массы М, упругого чувствительного элемента с жесткостью К. и демпфера с коэффициентом затухания т (рис. 14)]. При определенных допущениях [1] систему можно считать линейной и ее движение характеризовать уравнением X + 20х Ь = / t), решение которого имеет вид X = gn/(o — Г], (1.2.10) [c.24]

Приведенное условие (12.53) является выражением теоремы Рауса [21]. Поскольку малые внутренние сопротивления практически не изменяют собственных частот, то, как показали расчеты, условие (12.53) сохраняет силу и для слабодемпфированных систем. Наличие в механической модели двигателя последовательно включенного с соединением линейного демпфера практически отражается только на величине первой частоты ki- Условие чередования частот (12.53) записывается в виде [c.91]

Анализируя характеристику (3.133), легко убедиться в том, что она соответствует динамической модели, при которой ротор соединен со статором посредством некоторого упругого элемента с коэффициентом жесткости Сд = (удйдТд) и последовательно включенного демпфера, вызывающего линейную диссипативную силу с коэффициентом пропорциональности Ьд = (vдQд) (см. рис. 18). При реальных соотношениях параметров для асинхронных двигателей и двигателей постоянного тока обычно [c.136]

Демиферы с линейным (жидкостным) трением П. Л. Капицы [15]. Эти демпферы являются аналогом гидравлических демпферов крутильных колебаний. Оказывается, что демпферы П. Л. Капицы очень чувствительны к настройке и, в частности, к температуре рабочего масла. Указанное обстоятельство может причинять неудобства для транспортных турбомашин. [c.55]

Указанными видами и ограничивается в основном перечень применяемых современных устранителей критических чисел оборотов. Нужно заметить, что если демпфер П. Л. Капицы уже достаточно детально исследован [16], то работа линейного демпфера и его рациональное применение мало описаны, поэтому вначале разберем его работу, а затем рассмотрим новое средство уничтожения критических режимов валов и роторов машин — нелинейный демпфер (устранитель) критических режимов. Таким образом, в данной главе развивается нсвсе направление в решении основной проблемы динамической прочности роторных машин — уничтожение критических режимов и разгрузки опор от действия несбалансированных масс с помощью применения нелинейной упругой опоры. [c.56]

Отношение длительности ударного импульса к собственной частоте датчика имеет наиболее важное значение для обеспечения достоверности результатов измерения. В общем случае пье-зо.электрический датчик можно представить как систему с одной степенью свободы, состоящую из инерциониого и чувствительного элементов, а также демпфера. При определенных допущениях эту систему мом ио считать линейной. Уравнение деформирования [c.348]

Чтобы сделать более простой и наглядной оценку эффективности виброгасителя ударного действия, целесообразно сравнить его с обычным линейным демпфером. Известно, что если к упругой системе, помимо гармонической внешней силы Рдсозсо/, приложена линейная сила [c.310]

Такими примерами могут служить а) гироскоп с двумя степенями свободы без демпфера и пружины внешними силами здесь являются гироскопические силы, пропорциональные угловой скорости переносного движения гироскопа б) неуравновешенный груз акселерометра без демпфера и пружины здесь внешние силы иро-иорциональиы линейному ускорению переносного движения системы. [c.63]

На фиг. 2 приведены кривые зависимости амплитуд первой гармоник колебаний массы М, вычисленные при оптимальных значениях параметров. Кривые 1 относятся к демпферу сухого трения, 2 — к динамическому демпферу с предварительным натягом, 3 V. За — к простому ударному демпферу соответственно для i = 0,55 и 0,80, кривая 4 — к динамическому ударному демпферу для R = 0,55. Для сравнения на этой же фигура приведена кривая 5 для оптимально настроенного линейного динамического демпфера с вязким трением, заимствованная из работы [23]. Отметим особенность в выборе оптимальных параметров. Несмотря на то, что последние соответствуют минимальной амплитуде несинусоидальных колебаний массы М, для расчета оптимальных параметров оказалось достаточным воспользоваться выражением амплитуды лишь первой гармоники. В первых двух моделях это возможно благодаря малости клирфактора, а для ударных моделей благодаря тому, что изменение параметров в рассматриваемой области не влияет на амплитуды кратных гармоник. [c.244]

Выясним, каким периодическим перемещениям — устойчивым или неустойчивым — соответствует полученное решение. Физические сообра>г<ения (сравнение с соответствующими приводами з линейном виде без демпфера или с линейным демпфированием) говорят о том, что в рассматриваемом нелинейном приводе выше кривой ЕО будет область неустойчивости в большом , а ниже кривой ЕО — область устойчивости в малом . Последняя сохраняется при входных воздействиях со скоростями, меньшими обозначенных этой кривой. Следовательно, периодическое решение, соответствующее кривой ЕО, является неустойчивым, аналогичным решению, получаемому при учете в рабочем органе привода усилия Т сухого трения (см. рис. 3.27). Можно сделать приближенную проверку этих выводов. Применение критерия устойчивости Гурвица к уравнению (3.197) движения привода привело к условию соблюдения неравенства (3.198). Так как все параметры и коэффициенты, входящие в левую часть этого неравенства, положительны, причем кoэффищ eнт гармонической линеаризации q нелинейной характеристики демпфера стоит в числителе, то неравенство будет выполняться, очевидно, при подведенном давлении, определенном из выражения (3.200), [соответствующего условию существования периодического решения и полученного из равенства нулю левой части неравенства (3.198)] н значениях коэффициента q, больших, чем в формуле (3.200). Последнее может быть при отношении —, меньшем обозначенного ли-нией ЕО. Неравенство (3.198) нарушается при величине отноше-ния —, большей обозначенной линией ЕО. Следовательно, ни- [c.219]

Если необходимо иметь демпфер со стабильной характеристикой в широком диапазоне. температур, например, противофлаттерные демпферы или,демпферы для серворулевого управления самолетов, приходится применять систему искусственного поддержания расчетной температурьГили терморегулирующие устройства, обеспечивающие изменение размера проточного канала регулирующего элемента при изменении температуры и, следовательно, вязкости жидкости. Кроме того, линейную характеристику можно получить применением клапана или золотника с переменным профильным отверстием. [c.364]

Пусть вибрационная машина допускает схематизацию в виде линейной системы с постоянными параметрами и одной степенью свободы, определяемой координатой х исполнительного органа 1 (рис. I, а), масса которого т. Исполнительный орган совершает вынужденную вибрацию под действием периодической вынуждающей силы F t), имеющей период 2я/со, сил пружины 2 с коэф<1)11циентом жесткости с и демпфера 3 с коэффициентом сопротивления Ь. Пружина и демпфер могут моделировать взаимодействие исполнительного органа с обрабатываемой средой и другими частями машины. [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...