Термические коэффициенты переноса

ТЕРМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ПЕРЕНОСА 325 [c.325]

ТЕРМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ПЕРЕНОСА 329 [c.329]

ТЕРМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ПЕРЕНОСА 331 [c.331]

В. Линейная реакция на термические возмущения термоэлектрические коэффициенты переноса [c.405]

Предложена методика расчета коэффициентов переноса с учетом особенностей процесса, характерных для многокомпонентных газовых смесей в области ионизации. При анализе расхождений между результатами настоящей работы и данными других источников выявлены возможные причины этих несоответствий по вязкости, теплопроводности, электропроводности и критерию Прандтля воздуха в области термической ионизации. Библиографий 21. Иллюстраций 5. [c.406]

Экспериментальные данные о термодинамических и транспортных свойствах жидкого воздуха и его компонентов в основном получены в последнее десятилетие и охватывают ограниченные области изменения параметров. В настоящей работе опытные термические данные для жидких кислорода, аргона и воздуха экстраполированы до давления 500 бар. Это позволило составить уравнения состояния, справедливые в интересующем технику интервале давлений, и рассчитать термические и калорические свойства указанных веществ в области изменения параметров, не исследованной экспериментально. Полученные значения плотности были использованы также при составлении таблиц значений вязкости и теплопроводности четырех жидкостей на основании ограниченного экспериментального материала, относящегося к коэффициентам переноса. Таким образом, исследование позволило получить весь комплекс данных о термодинамических и транспортных свойствах жидкого воздуха и его компонентов в наиболее важном для практических целей диапазоне давлений — вплоть до кривых насыщения и затвердевания. [c.4]

В современной статистической механике стремятся учесть сначала влияние двойных столкновений, затем тройных, четверных и т. д. Такой подход приводит к вириальному разложению для термического уравнения состояния, а также коэффициентов переноса в плотных газах. Было произведено несколько попыток оценить первый коэффициент разложения переносных свойств по плотности для случая мягкого потенциала. [c.124]

Как следует из приведенных ранее соотношений увеличение теплового потока возможно как за счет повышения перепада температур, так и за счет снижения общего термического сопротивления. Температурный напор обычно определяется характеристиками процесса и задается в достаточно жестких пределах. Наиболее рациональным является уменьшение термического сопротивления путем увеличения интенсивности переноса (коэффициентов переноса) теплоты или путем развития общей поверхности теплообмена. В настоящем разделе рассмотрим основные закономерности переноса теплоты в отдельном тонком стержне (ребре) и через оребренную поверхность в целом. [c.404]

Теория пленочной конденсации Нуссельта основывается на следующих основных предпосылках течение конденсата ламинарное напряжение трения на поверхности пленки пренебрежимо мало перенос теплоты лимитируется термическим сопротивлением пленки конденсата физические параметры конденсата постоянны. Для обеспечения лучшего согласия с экспериментом вводят поправки на интенсифицирующее воздействие волнового движения пленки (ву) и изменение физических параметров в зависимости от температуры (е<). Формулы для расчета среднего коэффициента а на вертикальной стенке высотой Н записываются в различных модификациях. Если задан температурный напор то определяющим критерием является приведенная высота поверхности 7 [c.58]

Режим 4. Область пленочного кипения. Паровая пленка отделяет обогреваемую стенку от жидкости. Поскольку термическое сопротивление пленки пара б/Л,п весьма велико, интенсивность теплоотдачи здесь относительно низкая. Коэффициент теплоотдачи изменяется по закону как для аналогичного процесса пленочной конденсации. При температуре стенки примерно 1000 °С большую роль начинает играть перенос теплоты излучением. [c.60]

Термический к. и. д. характеризует лишь циклы, совершаемые по часовой стрелке (прямые циклы). Экономической характеристикой обратных циклов служит либо холодильный коэффициент , либо коэффициент преобразования (переноса) . [c.62]

В ламинарном потоке теплота поперек течения передается теплопроводностью, в турбулентном — теплопроводностью и конвекцией. Так как у неметаллических теплоносителей коэффициент теплопроводности сравнительно невелик, в турбулентном ядре теплота в,основном переносится конвекцией. При этом основным термическим сопротивлением при передаче теплоты поперек турбулентного потока является вязкий подслой. В результате основное изменение температуры жидкости в поперечном сечении сосредоточивается у стенки, в турбулентном ядре температура изменяется сравнительно мало (рис. 11-1). В жидких металлах теплопроводность велика и может конкурировать с процессом [c.242]

Термическое сопротивление шаровой стенки 44 Термодиффузия 330 Термокапиллярное движение 289 Термохимия 350 Томсона уравнение 287 Турбулентного переноса коэффициенты 182 [c.481]

С увеличением эквивалентного диаметра частиц кипящего слоя в области, классифицируемой как кипящий слой мелких частиц, коэффициент теплообмена между поверхностью и слоем уменьшается, так как возрастает толщина газовой пленки, составляющей большую часть термического сопротивления у теплообменной поверхности. Падает и конвективный перенос теплоты частицами , так как с ростом размера частиц при одной и той же порозности слоя количество их, приходящееся на единицу поверхности, убывает. [c.146]

Естественно, достоверность полученной информации намного возрастает, если известны две первые низкотемпературные ступеньки кусочно-постоянной аппроксимации коэффициента теплопроводности (рис. 3-13) начальное значение, характеризующее теплопроводность материала до начала термического разложения органических компонент, и конечное, дающее уровень теплопроводности по заверщении этого разложения. Важно отметить, что для большинства органических связующих разложение заканчивается раньше, чем начнет проявляться влияние лучистого переноса в порах. Поэтому для определения коэффициента теплопроводности материала после завершения реакции разложения можно использовать соотношения между величиной пористости Я и коэффициентом X. [c.344]

Пленочная конденсация пара из движущейся смеси. Перенос тепла от движущейся парогазовой смеси к поверхности пленки конденсата осуществляется за счет конвективной теплоотдачи и массоотдачи (приток пара к поверхности пленки и его конденсация). На пути теплового потока возникает термическое сопротивление, связанное с переходом тепла от парогазовой смеси к поверхности конденсации, термическое сопротивление на границе раздела фаз / гр и термическое сопротивление пленки конденсата Rn.i. Эти термические сопротивления можно учесть, введя средний по поверхности приведенный коэффициент теплоотдачи, вычисляемый по уравнению [c.205]

Углеграфитовые материалы. Материалы на основе графита обладают рядом ценных свойств хорошей теплопроводностью, низким коэффициентом линейного расширения, способностью легко переносить термические удары, стойкостью в агрессивных средах и высокими антифрикционными свойствами. Последнее объясняется структурой графита и свойством его кристаллов легко расщепляться по плоскостям спайности. При трении графита по оксидированному титану происходит отслаивание чешуек графита, которые слоем в десятки А переносятся на поверхность металла, что приводит в дальнейшем к трению графита по графиту. [c.218]

В процессе генерирования вторичного пара в опреснительных установках из исходной воды выделяется большое количество неконденсирующихся газов, которые существенно влияют на значения достигаемых коэффициентов теплоотдачи при конденсации. При этом скорость конденсации пара из-за возрастания термического сопротивления пленки конденсата и сопротивления переносу пара к поверхности значительно снижается. Поэтому в теплообменных аппаратах опреснительной установки это явление необходимо обязательно учитывать. [c.154]

Можно сделать еще одно замечание. Из выражений (21.4.23) и (21.4.24) видно, что как тепловой поток, так и поток импульса в общем случае наряду с кинетической частью , уже рассмотренной в (13.4.14), содержат потенциальную часть , связанную с взаимодействием. Поэтому создается впечатление, что для расчета коэффициентов переноса, кроме одночастичной функции, нужны также выражения для корреляций. Однако такое впечатление опшбочно. Если анализ, проведенный в разд. 17.8, удастся обобщить на случай термических коэффициентов переноса, то они буду выражены в форм функционалов только от F (f), т. е. через fi (q, р). Хотя до настоящего времени не удалось прямо доказать существование связи между термическими коэффициентами переноса и П-субдинамикой, имеются убедительные соображения, свидетельствующие в ее пользу. Действительно, в недавней своей ]работе (которую мы рассмотрели в гл. 13 в простейшем слзгчае) Резибуа показал, что во всех порядках коэффициенты переноса, включая их потенциальную часть, можно выразить только через функцию f , [c.333]

Наиболее просто и ясно обстоит дело с так называемыми механическими коэффициентами переноса, описывающими реакцию системы на возмущение гамильтониана. Типичным примером коэффициента переноса такого рода является электропроводность. Другим типом коэффициентов служат термические ко фициенты лереноса, которые рассматривались в гл. 13 они обусловлены леоднородностью состояния системы. Здесь мы подробно исследуем коэффициенты первого типа и покажем, как в наиболее общей форме проводится вычисление коэффициента электропроводности. [c.314]

Теория Кубо и флуктуационно-диссипационная теорема дают нам чрезвычайно общие выражения для коэффициентов переноса, характеризующих линейную реакцию системы на внешнее поле. Известно, однако, что целый класс коэффициентов переноса, таких, например, как вязкость, теплопроводность и диффузия, не принадлежит к этому типу. Они описывают реакцию системы на пространственную неоднородность (см. гл. 13), вызывающую появление потоков вещества, импульса или энергии, которые стре мятся восстановить однородное состояние системы. Очевидно, что силы , вызывающие подобные потоки, невозможно естественным образом записать в форме возмущения микроскопического гамильтониана. Действительно, поведение отдельной молекулы одинаково в однородной и неоднородной системах, однако, внешнее поле влияет на ее законы движения. Отсюда следует, что на микроскопическом уровне механические и термические процессы принципиально отличаются друг от друга. Но макроскопически, напротив, явления обоих типов очень сходны, о чем свидетельствует, например, известное соотношение между коэффициентами электропроводности и диффузии в растворах электролитов. В связи со сказанным естественно возникает мысль — попытаться получить обобщение флуктуационно-диссипационных методов, позволяющее охватить также и термические коэффициенты. [c.325]

Стоит упомянуть о применении метода неравновесных статистических ансамблей к релятивистским квантовым системам. В настоящей книге этот вопрос не рассматривался по двум причинам. Во-первых, объединение идей неравновесной статистической механики и релятивистской квантовой теории поля является далеко не тривиальной проблемой, обсуждение которой привело бы к неизбежному увеличению объема книги ). Другая, более важная, причина состоит в том, что релятивистская статистическая механика находится еще в процессе развития и ее принципы пока не разработаны в той же мере, что и принципы нерелятивистской статистической механики. В настоящее время более или менее завершенным разделом является релятивистская кинетика, основанная на обобщениях уравнения Больцмана с учетом квантовых и релятивистских эффектов. Путем построения нормальных решений релятивистского кинетического уравнения иногда удается вычислить коэффициенты переноса [61], а метод моментов [90], аналогичный методу Трэда в нерелятивистской кинетической теории, позволяет распространить релятивистскую гидродинамику на случай быстрых процессов, когда необходимо учитывать конечную скорость распространения термических возмущений. [c.282]

Чтобы судить, насколько различна способность тел изменять температуру слоев при тепловом воздействии, приведем некоторые из наименьших и наибольших коэффициентов температуропроводности. Для сухого дерева, например, а = 0,972 10" мЧсек, а для серебра а = 1,7-10 м сек т. е. у дерева температуропроводность почти в 2000 раз меньше. Значительно больший коэффициент переноса тепла в серебре способствует более равномерному нагреванию или охлаждению его массы по сравнению с нагреванием или охлаждением слоев дерева. При нагревании куска дерева через некоторое время температура его внешних слоев станет близкой к телшературе источника, а температура внутренних слоев за это время мало изменится. Такой же неравномерный нагрев массы вещества с малым коэффициентом температуропроводности вызывает термические напряжения в материале и ведет к его разрушению. [c.153]

Изучение важнейших физико-химических механизмов в условиях турбулентного течения многокомпонентной реагирующей газовой смеси, ответственных за пространственно-временные распределения и вариации определяющих макропараметров (плотности, скорости, температуры, давления, состава и т.п.), особенно эффективно в сочетании с разработкой моделей турбулентности, отражающих наиболее существенные черты происходящих при этом физических явлений. Турбулентное движение в многокомпонентной природной среде отличается от движения несжимаемой однородной жидкости целым рядом особенностей. Это, прежде всего, переменность свойств течения, при которой среднемассовая плотность, различные теплофизические параметры, все коэффициенты переноса и т.п. зависят от температуры, состава и давления среды. Пространственная неоднородность полей температуры, состава и скорости турбулизованно-го континуума приводит к возникновению переноса их свойств турбулентными вихрями (турбулентный тепло- и массоперенос), который для многокомпонентной смеси существенно усложняется. При наличии специфических процессов химического и фотохимического превращения, протекающих в условиях турбулентного перемешивания, происходит дополнительное усложнение модели течения. В геофизических приложениях часто необходимо также учитывать некоторые другие факторы, такие, как влияние планетарного магнитного поля на слабо ионизованную смесь атмосферных газов, влияние излучения на пульсации температуры и турбулентный перенос энергии излучения и т.п. Соответственно, при моделировании, например, состава, динамического и термического состояния разреженных газовых оболочек небесных тел теоретические результаты, полученные в рамках традиционной модели турбулентности однородной сжимаемой жидкости, оказываются неприемлемыми. В связи с этим при математическом описании средних и верхних атмосфер планет возникает проблема разработки адекватной модели турбулентности многокомпонентных химически реагирующих газовых смесей, учитывающей сжимаемость течения, переменность теплофизических свойств среды, тепло- и массообмен и воздействие гравитационного поля и т.п. Эти проблемы рассматриваются в данной части монографии. [c.9]

Если сплав содержит фазы с резко различающимися термическими коэффициентами линейного расширения (силумины,металлокерамические материалы),то по сравнению с обычным отжигом более эффективен циклический отжиг с обработкой холодом. Такой комбинированной термообработке подвергают детали, к которым предъявляют особо жесткие требования по стабильности размеров во время хранения и эксплуатации высокоточных приборов. Детали из силуминов типа АЛ2 и АЛ9 охлаждают до температур минус 40 — минус 196°С, затем отогревают до комнатной температуры и помещают в печь, нагретую до 150°С (или же сразу переносят в печь). Затем детали охлаждают до комнатной температуры и вновь обрабатывают холодом. В течение трех циклов такой обработки (последней всегда должна быть операция нагрева) остаточные напряжения уменьшаются на 30—70% (наибольщее влияние оказывает первый цикл). Обычный длительный отжиг при верхней температуре термического цикла (150°С) несравненно слабее уменьшает остаточные напряжения. Скорости охлаждения и нагревания на результатах термоциклирования не сказываются. [c.117]

Большинство теплоизоляторов состоит из волокнистой, порошковой или пористой основы, заполненной воздухом. Термическое сопротивление теплоизоля-тора создает воздух, а основа лишь препятствует возникновению естественной конвекции воздуха и переносу теплоты излучением. Сама основа в плотном состоянии обычно обладает достаточно высокой теплопроводностью [>. 1Вт/(м-К)1, поэтому с увеличением плотности набивки минеральной ваты, асбеста или другого теплоизолятора их теплопроводность возрастает. С увеличением температуры коэффициент теплопроводности теплоизоляции также растет из-за увеличения теплопроводности воздуха и усиления теплопереноса излучением. [c.101]

Термоградиентный коэффициент, или коэффициент термовлаго-проводности, б характеризует относительный термический массо-переиос пара и жидкости. Для большинства материалов коэффициент б с повышением влагосодержания сначала увеличивается, достигая максимального значения, а затем уменьшается. Он зависит от капиллярнопористой структуры тела и вида переноса вещества. [c.518]

Интенсивность теплообмена между стенкой и средой зависит исключительно от толщины ламинарного пограничного подслоя, так как имеино он является главным термическим ссиротивле-нием. В турбулентном пограничном слое теплота передается значительно интенсивнее, чем в ламинарном, что объясняется меньшей толщиной ламинарного подслоя и интенсивным перемешиванием частиц жидкости в турбулентной части, которое приводит к дополнительному переносу теплоты за счет конвекции. На рис. 17.4 показан характер изменения коэффициента теплоотдачи, который обратно нропорцнопален толщине ламинарного пограппчпого слоя. На толщину ламинарного пограничного слоя существенное влияние оказывают ( )изические свойства жидкости, а также средняя скорость потока. Так, уменьшение средней скорости потока, уменьшение плотности или увеличение вязкости среды приводят к увеличению толщины пограничного слоя и ламинарного подслоя. [c.88]

Палладий — медь. Применяют сплавы, содержащие до 40 % Си. Наиболее распространен сплав, содержащий 40 % Си. Он подвержен упорядочению кристаллической решетки и при медленном охлаждении, сопровождаемому значительным изменением свойств (уменьшение удельного электрического сопротивления, увеличение температурного коэффициента электрического сопротивления и твердости). Сплав имеет ограниченную свариваемость и небольшой мо-стиковый перенос. Он образует окис-ные пленки. По физическим свойствам все палладиево-медные сплавы близки и легко обрабатываются после соответствующей термической обработки (закалка выше температуры упорядочения). [c.300]

Полученное указанным методом значение коэффициента теплопро-ьодности кварцевого стекла представляет большой интерес и для анализа композиционных стеклопластиков, поскольку оно, учитывая сильное снижение лучистого переноса тепла в неоднородных средах с большим содержанием газообразных продуктов термического разложения, определяет верхний предел для возможных эффективных значений Х. [c.343]

Некоторые исследователи принимали, что во всей центральной части канала коэффициенты турбулентного перенсса имеют максимальное значение, соответствующее значению еи/v на расстоянии от стенки, равном половине радиуса трубы (рис. 9-3). Такое предположение вполне приемлемо, особенно при высоких числах Пранд-тля, когда основное термическое сопротивление сосредоточено в подслое, и при очень низких числах Прандтля, когда основным механизмом переноса тепла является молекулярная теплопроводность. Однако опытные данные указывают на то, что коэффициенты турбулентного переноса у оси канала уменьшаются. Поэтому несколько луч-шим соотношением для коэффициентов турбулентного переноса в центральной части канала является уравне 206 [c.206]

При указанных допущениях число Прандтля оказывает влияние только на теплообмен, в подслое. В турбулентной области пограничного слоя существенны только коэффициенты турбулентного переноса импульса и тепла, которые согласно основному допущению равны независимо от числа Прандтля. Так как толщина подслоя составляет лишь небольшую долю общей толщины пограничного слоя, то отличие числа Прандтля от единицы сказывается на изменении термического сопротивления пристеночной области (при г/+<30). При этом плотность полного теплового потока изменяется, однако в турбулентной области пограничного слоя условие onst [уравнение (11-6)] остается справедливым. Следовательно, независимо от числа Прандтля тепловой и динамический пограничные слои имеют приблизительно одинаковую общую толщину, пока основной механизм переноса тепла и импульса — чисто турбулентный. [c.285]

По нашему мнению, одной из причин расхождения опытных данных между собой и формулой (2) является термическое контактное сопротивление на поверхности теплообмена. 1Величииа этого сопротивления, по-видимому, зависит от вида и чистоты жидкого металла, материала стенки и от ряда других факторов. Для оценки роли те р,мического контактного сопротивления коэффициент теплоотдачи можно определить двумя методами 1) измерением и обработкой температурного ноля в потоке жидких металлов Й) из-мерением температуры стенки и средней температуры жидкого металла. На основании измеренных температурных полей в потоке жидкости можно определить также коэффициент турбулентного переноса тепла и вычислить е для жидких металлов и воды. [c.362]

Проведенное в настоящей работе одновременное изменение температурных полей в потоке и коэффициентов теплоотдачи методами, учитывающими термическое контактное сопротивление, позволило достаточно четко разделить два процесса, определяющих передачу тепла к жидким металлам. Первый процесс, связанный с молекулярным и турбулентным переносами тепла, можно описать полуэмпирическими теориями теплообмена. Как показали опыты, такой перенос тепла в первом приближении описывается теорией Мартинелли — Лайона. Второй процесс, вызванный термическим контактным сопротивлением на поверхности теплообмена, в настоящее время не поддается теоретической оценке. [c.366]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...