Отжиг циклический

Циклический отжиг в течение 3500—5000 ч. Цикл нагрев до 95в С, в ч, выдержка 8 ч, охлаждение до комнатной температуры в ч [75] [c.607]

Заметим, однако, что деление материалов на циклически упрочняющиеся, стабильные и разупрочняющиеся носит несколько условный характер, так как поведение определенного материала при циклическом деформировании зависит от температуры, его исходного состояния (наклеп, термообработка) и других факторов. Например, наклеп — предварительное пластическое деформирование при комнатной температуре — ведет к циклическому разупрочнению. То же имеет место и при закалке. Так что в нестабильном состоянии материал циклически разупрочняется. В то же время в стабильном состоянии (отжиг) наблюдается циклическое упрочнение. [c.686]

Выполненные авторами исследования показали, что отжиг готовых деталей из титановых сплавов без ущерба для их усталостной прочности можно проводить на воздухе при температуре до 650°С и длительности выдержек до 5 ч. Более высокотемпературную термическую обработку следует вести в аргоне или вакууме. Лучший способ не допустить понижения усталостной прочности — проводить термическую обработку перед конечной обработкой резанием хотя бы тех поверхностей, которые подвергаются циклическим напряжениям. [c.186]

Циклические кривые для нескольких образцов после РКУ-прес-сования и отжига приведены на рис. 5.18. Видно, что для всех образцов наблюдается стадия насыщения. Однако значение напряжения насыщения <Тн значительно различаются в зависимости от характера термообработки. [c.213]

Рис. 5.19. Циклическое упрочнение в наноструктурной Си в исходном состоянии и после отжига

Рис. 5.20. Петли гистерезиса для наноструктурной Си, циклически деформированной до насыщения, в исходном состоянии и после отжига пл = 5

Было изготовлено две партии образцов из латуни 28 2и—Си и одна партия из нержавеющей стали 18 Сг — SNi — Бе. Первую партию латунных образцов подвергли отжигу и рекристаллизации, вторую — холодной прокатке. Благодаря холодной обработке предел текучести второй партии образцов был в 4,67 раза больше, чем первой, изготовленной из отожженного материала. Различная термообработка обеих партий образцов позволила провести сравнительное исследование особенностей упрочнения и разупрочнения латуни в условиях циклического нагружения. [c.117]

Для установления причин столь большого увеличения циклической прочности после индукционной закалки исследованы микроструктура и распределение микротвердости по сечению образцов. После отжига, нормализации, охлаждения в масле и в состоянии поставки твердость образцов была одинаковой как на поверхности, так и в центре микроструктура их по сечению также была однородна (табл. 2) и состояла из равновесных структур распада аустенита, за исключением образцов после закалки в масле, где она состояла из структур промежуточного распада и доэвтектоидного феррита. [c.178]

Отжиг на зернистый цементит Нагрев стали до температуры несколько выше критической точки A J, длительная выдержка, медленное охлаждение до 650 С и последующее охлаждение на воздухе или циклический, несколько раз повторяющийся нагрев до температуры выше Ас1 и охлаждения ниже Дсь вновь нагрев и охлаждение и т. д. Понижение твердости и улучшение обрабатываемости инструментальной и шарикоподшипниковой стали Устранение пластинчатого и смешанного перлита и сотки цементита Зернистый цементит [c.74]

Обычно при смягчающем отжиге твердость снижается на НВ 30—150, а предел прочности при растяжении на 10—30%. Смягчающий отжиг серого чугуна улучшает обрабатываемость резанием, повышает стабильность размеров, теплопроводность, электропроводность и циклическую вязкость при незначительном повышении пластичности в ударной вязкости. [c.31]

Периодическое изменение температуры около Л с, выше 730—740 С и ниже до 680 С (циклический или маятниковый отжиг) [c.113]

При нагреве в открытых печах может происходить определенное изменение поверхностного слоя. Температура релаксационных отжигов обычно не превышает 700° С. Отжиг при таких температурах и выдержке в несколько часов практически не сказывается на обычных характеристиках прочности и пластичности титановых деталей (при не очень тонкостенных изделиях). В работе [79] изучался вопрос влияния отжига при температуре 650 и 700° С листов из титанового сплава 0Т4-1 на его усталостную прочность. Циклические испытания проводились на достаточно представительных партиях образцов, по которым делалась оценка [c.178]

Условный термин эти полосы, присущие только циклическому нагружению, не устраняются последующим отжигом. Прим. перев. [c.342]

Применение стыковых швов предпочтительнее, так как они обладают невысокой концентрацией напряжений по сравнению с угловыми и, особенно, точечными швами. Циклическую прочность сварных соединений можно повышать также технологическими методами — проводить старение или отжиг (для снятия остаточных напряжений), удалять механической обработкой утолщение стыкового шва или придать вогнутость угловому шву, создавать наклеп (например, обдувом дроби). Эти мероприятия в сочетании с инструментальным контролем качества шва в значительной мере снижают концентрацию напряжений, а для стыковых швов она практически снимается. [c.94]

С развитием диффузионных процессов связано и влияние предварительного отжига на поведение композиции при термоциклировании. С образованием хрупкой интерметаллидной зоны облегчались зарождение и рост трещин на границе волокна и матрицы. Так, в образцах композиции, отожженных 500 час при 1100° С, после 100 термоциклов по режиму 1100 20° С вольфрамовые и молибденовые волокна отделены от нихромовой матрицы глубокими трещинами [14]. С повышением коэффициента наполнения степень разделения волокон и матрицы увеличивалась. В исходных неотожженных образцах интерметаллидная зона была невелика и такая же циклическая термообработка вызывала лишь частичное разрушение вдоль поверхности раздела волокна и матрицы. По данным работы [125], трещины образуются на стыке волокна с матрицей и во время изотермического отжига при 1100° С. Предполагают, что причиной разрушения композиции служит появление хрупкой диффузионной зоны, не способной релаксировать термические напряжения. Вместе с тем величина этих напряжений не может быть большой, поскольку при 1100° С сопротивление пластическим деформациям никеля и его сплавов низкое. [c.187]

Первый член в (4.1.25) описывает эволюцию Ср при монотонных процессах, второй -при циклических, третий - при изменении температуры Т, четвертый - в результате высокотемпературного отжига. [c.375]

Значительную экономию времени дает так называемый маятниковый, или циклический, отжиг. Сталь нагревают до 750 С, после небольшой выдержки медленно охлаждают вместе с печью до 680-700 С, затем снова нагревают до 750 °С и опять охлаждают до 680-700 °С. Так повторяют три-четыре раза. Процесс маятникового отжига сложнее обычного, но экономичнее. [c.190]

Если считать влияние мгновенной пластической деформации и деформации ползучести на упрочнение материала одинаковым, т. е. kp = k п kp k , а также по аналогии с 2.8 и 3.1 принять А (Т) = kpA Т) и В (Т) = В (Г), то число подбираемых параметров заметно уменьшится. Для их подбора будет достаточно диаграмм растяжения при различных температурах и кривых ползучести при различных напряжениях и температурах, а для разделения эффектов изотропного и анизотропного упрочнения — данных знакопеременного циклического нагружения [10, 51]. Параметры функции f можно подобрать по данным о скорости рекристаллизации при отжиге и времени запаздывания изменения предела текучести в неизотермических условиях. [c.132]

Циклический ступенчатый отжиг То же I а 3—8 циклов с выдержками при температурах [c.741]

Сфероидизирующий изотермический и циклический ступенчатый отжиг применяют для получения в заэвтектоидных сталях среднезернистого перлита, обеспечивающего хорошую чистоту поверхности после обработки резанием. [c.743]

В железных сплавах отжиг обычно выполняется при нагреве выше верхней точки критической температуры, но временные и температурные циклы изменяются широко, как по максимальной температуре, так и по скорости охлаждения. Это зависит от химического состава и состояния материала, а также желаемых результатов. При применении отжига используют следующие названия процессов отжрп а черный отжиг, синий отжиг, яркий отжиг, отжиг циклический, отжиг в открытом пламени, полный отжиг, графитизирующий отжиг, изотермический отжиг, отжиг для повышения деформируемости, отжиг ориентационный, процесс отжига, охлаждение после отжига, сфе-роидизирующий, докритический отжиг. [c.893]

Циклическую прочность деталей с никелевым и хромовым покрытиями можно значительно повысить путем отжига при 350 —400°С ( 3 ч). Наиболее эффективный способ — это уплотнение поверхностного слоя металла детали перед покрытием и особенно после покрытия. При совместном применении этих мер можно практически полностью ликвидировать ослабляющее влияние гальванического покрытия и даже повысить циклическую прочность по сравнению с исходной величиной, присущей материалу детали в ненаклепанном состоянии. [c.306]

Детали, подвергающиеся высокочастотным циклическим нагрузкам (подшипники качения), изготовляют из сталей ШХ6, ШХ9, ШХ15, ШХ15СГ. Заготовки подвергают сфероидизирующему отжигу. Закалка с 820 10°С, отпуск при 100—160°С (НКС 62 — 66). Для уменьшения количества остаточного аустенита закаленные заготовки обрабатывают холодом (при -30"С). [c.354]

Рис. 5.18. Кривые циклического упрочнения (а) и параметра энергии Баушин-гера (Зе (б) ъ зависимости от накопленной пластической деформации для наноструктурной Си после ИПД и после отжига

Величина усредненного энергетического параметра в наноструктурном образце после кратковременного отжига больше, чем в крупнокристаллическом образце и неотожженном наноструктурном образце, который обладает большей запасенной энергией. Следует отметить, что усредненное значение /Зд в наноструктурном образце, подвергнутом кратковременному отжигу, увеличивается с накоплением деформации на стадии быстрого упрочнения. Такое поведение подобно поведению крупнокристаллической Си. В то же время оно довольно отличается от соответствующего поведения нео гожженных наноструктурных образцов. Для него характерны ясно различимые флуктуации от начала до окончания циклической деформации. Причина этого до настоящего времени не ясна. [c.216]

Другая ситуация складывается в случае отожженных наноструктурных материалов с обычными, релаксированными границами зерен. В этом случае скопившиеся у релаксированных границ зерен дислокации значительно увеличивают поля напряжений и, следовательно, увеличивают значения Ре- Следовательно, накопление дислокаций на ранних стадиях циклической деформации является ответственным за быстрое упрочнение и постепенное увеличение среднего значения Ре в наноструктурной Си после кратковременного отжига. [c.219]

Кроме того, отпуск после первичного нагружения и обнаружения нераспространяющихся усталостных микротрещин приводит к увеличению предела выносливости образцов из низкоуглеродистой феррито-перлитной сстали. Наиболее заметное увеличение предела выносливости наблюдается после отпуска в вакууме при температуре 300—350 °С (см. табл. 3, образцы 9—13). Влияние отжига можно связать с тем, что снятие упрочнения у вершины трещины, возникшей при первичном нагружении, приводит к облегчению ее дальнейшего роста при вторичном нагружении. Однако рост трещины на этом вторичном уровне нагружения снова сопровождается упрочнением ее вершины. Причем упрочнение это может быть несколько большим, чем при первичном нагружении, так как с ростом трещины увеличивается концентрация напряжений у ее вершины, а следовательно, амплитуда циклической деформации. [c.36]

Наиболее наглядно рассматриваемый эффект проявился при испытании образца из того же сплава с амплитудой напряжений 25 МПа. После первых 10 циклов нагружения в этом образце образуется нераспространяющаяся усталостная трещина глубиной около 200 мкм. Вторичное нагружение после проведения отжига приводит к дальнейшему росту трс ди-ны, которая вновь становится нераспространяющейся при 10 циклах. Теперь уже глубина нераспространяющейся трещины достигает 450 мкм. Второй отпуск и последующее циклическое нагружение снова дают тот же эффект трещина сначала растет, а затем останавливается, превращаясь в нераспространяющуюся. Глубина трещины на последнем этапе нагружения 850—900 мкм. Так было установлено, что иераспространяю-щиеся трещины в определенных условиях могут образовываться у вершины не только исходных надрезов, но уже имеющихся нераспространяющихся трещин. [c.37]

Исследовалась низкоуглеродистая сталь с 0,15 % С. Образцы отжигали в вакууме при температуре 1173 К в течение 1 ч при после-дующе.м постепенном охлаждении в выключенной печи. Для исследования распространения трещин использовали плоские образцы с центральным надрезом (3 = 80 X 4 мм ), для построения кривой циклического деформирования и кривой долговечности Мэнсона — Коффина — цилиндрические образцы (с1 = 10 мм). [c.15]

Вследствие процессов растворения одного из компонентов и повторного выделения его при изотермических или циклических отжигах, поверхности раздела в эвтектических композициях, упрочненных монокарбидами тантала, гафния или ниобия, утрачивают свою стабильность. На рис. 22 показана микрофотография боковой поверхности нитевидного кристалла ТаС после термоциклиро-вания эвтектики Со (Сг, Ni) — ТаС в интервале 1100° С 400° С в течение 2000 циклов. Первоначально гладкие боковые поверхности усов после термоциклирования превращаются в зазубренные. Естественно, такое изменение морфологии нитевидных кристаллов в первую очередь отражается на механических свойствах. [c.66]

В реальных деталях из сплавов АЛ2 и АЛ9 охлаждение до температуры —70° С приводит к снижению внутренних напряжений на 20—40% в зависимости от величины начального напряжения и формы детали. Основное значение при обработке холодом имеет первый цикл охлаждения. Дополнительное снижение напряжений после второго цикла обычно не превышает нескольких процентов. Третий цикл практически почти не меняет величину остаточных напряжений. Поэтому при стабилизирующей обработке алюминиевых и магниевых сплавов с применением охлаждения ниже нуля (так называемой циклической обработки) практически достаточно одного — двух циклов охлаждения и нагрева. При отрицательной температуре длительной выдержки деталей из легких сплавов (более 1 ч) не требуется. Скорость охлаждения до отрицательной температуры также практически не сказывается на эффективности циклической обработки. Нагрев при циклической обработке должен быть по возмолаюсти более высоким. Для сплавов в термически упрочненном состоянии он ограничивается температурой искусственного старения. Для неупрочняемых сплавов температура нагрева должна соответствовать температуре обычного отжига, т. е. 260—300° С. [c.411]

Применяя сплавы Т1 — N1 в качестве приводных элементов микронасосов, попытались [56, 57] осуществить подачу лекарственных препаратов и Оценить свойства этих насосов. Для микронасосов использовалась проволока из Т1 — 1М1 0 0,2 мм (А =45 °С). Для создания деформации система содержит сильфон и клапан одностороннего действия. Нагрев осуществляется прямым пропусканием тока (600 мА, 4 с), охлаждение — естественное, поэтому необходимое время нагрева — охлаждения за один цикл составляет 15 с. Проволока из сплава Т1 — 1М1, используемая в качестве приводного элемента, должна обеспечивать сравнительно большую силу восстановления и большой коэффициент восстановления формы. Для этого перед применением в качестве приводных элементов проволока после отжига подвергалась 10-кратному циклическому воздействию эффекта памяти формы с предварительной деформацией 6 %. Установлено, что таким образом можно получить микронасосы с расходом 40 мл/мин при 10 циклах. На практике требуется надежная работа насоса по крайней мере при 10 циклах, поэтому необходимы дальнейшие усовершенствования. [c.209]

Из анализа этого неравенства следует, что при высоких значениях п деформация может быть стабильной и шейка не образуется. Наоборот, при высоких значениях т деформация становится нестабильной. Снижение величины п в процессе деформации возможно благодаря рекристаллиза-ционным процессам или фазовому превращению. Для проверки роли фазовых превращений авторы [317] разработали циклическую схему обработки, в которой деформация в области стабильного течения прерывалась фазовыми переходами аустенитч перлит и высокотемпературным нагревом, вследствие чего достигалось полное растворение карбидов. При скорости деформации е = 0,58 минГ образцы эвтек-тоидной стали после 21 термоцикла через эвтектоидный интервал и деформации при 732° С удлинились на 490%. На основании полученных результатов был сделан выводотом, что термоциклирование в интервале температур полиморфного превращения, как и рекристал. зация в цикле отжиг — деформация, могут служить промежуточной обработкой для восстановления пластического течения. [c.76]

О характере процессов, проходящих в волокне и матрице при термоциклировании, судили по изменению микротвердости. При термоциклах по режиму 1000 570° С микротвердость вольфрамового волокна практически не менялась и примерно составляла 550 кПмм (рис. 81). Микротвердость нихромовой матрицы непрерывно уменьшалась с циклами. Особенно интенсивно нихром разупрочнялся в начале циклической термообработки. В дальнейшем темп снижения микротвердости уменьшался. После 1000 термоциклов она уменьшилась от 325 до 192 кПмм . Разупрочнение нихрома имело место и во время предварительной термической обработки. Так, после двухчасового отжига при 1100° С микротвердость нихрома уменьшилась до 210 кГ/мм . Эффект отжига ослаблялся с понижением [c.198]

Исследовались следующие варианты исходного состояния 1) закалка в воду от температуры 880°С 2) отпуск при температурах 200 и 400 С в течение 2 ч и при бОО С в течение 1 ч 3) отжиг на пластинчатый перлит (охлаждение с печью от 1250°С) 4) отжиг на зернистый перлит (пятикратная циклическая обработка вокруг A i с выдержкой при каждом цикле 15 мин) 5) деформация холодной прокаткой отожженных на пластинчатый перлит образцов на 15, 35 и 50 %. Наряду с компактными образцами изучалась кинетика образования аустенита в порошках, напиленных из закаленной стали. Как известно, напиливание обеспечивает чрезвычайно сильные деформации, и несовершенства, присутствующие в порошке, могут значительно отличаться от дефектов, вносимых при [c.38]

В практике термической обработки сталей широко известен способ исправления крупного зерна путем повторения циклов нагрева в аус-тенитную область и последующего охлаждения (например, двукратная, а иногда и трехкратная нормализация, двукратный отжиг и др.). Рациональность такой термической обработки на первый взгляд внушает сомнения, если учесть сформулированное положение об общем характере принципа кристаллогеометрического соответствия при а -> 7-превращении. Тем не менее измельчение зрена при многократном повторении фазовой перекристаллизации действительно имеет место даже в том случае, когда после каждого нагрева проводится закалка, обеспечивающая получение структур, связанных общностью ориентировки кристаллитов а-фазы в пределах исходного аустенитного зерна (внутризе-ренной текстуры). Такая циклическая обработка сейчас применяется как один из методов получения ультрамелкого зерна [129-131]. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...