Виды адгезионного взаимодействия

Адгезионная составляющая трения пропорциональна безразмерному параметру tq/HB (го — прочность на срез адгезионной связи). Возможны два вида адгезионного взаимодействия (рис. 11.2, г, д) [c.329]

ВИДЫ АДГЕЗИОННОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ [c.78]

Для того чтобы учесть адгезионное взаимодействие, введём Отрицательное давление —ро, действующее на полупространство в кольце а < г Ь вокруг каждого штампа. Будем рассматривать два вида адгезионного взаимодействия. [c.113]

Адгезионное взаимодействие жидкости оценивается по равновесной работе адгезии в соответствии с уравнением (1,1). Работа адгезии жидкости имеет определенный термодинамический смысл — это работа, которая затрачивается на образование границы раздела жидкость — твердое тело вместо ранее существующих границ раздела жидкость — газ, твердое тело — газ. Хотя экспериментальное измерение работы адгезии жидкости затруднено, параметры, которые определяют эту величину (поверхностное натяжение жидкости на границе с газообразной средой и краевой угол смачивания), поддаются непосредственному измерению. Поэтому работа адгезии жидкости является одной из важнейших количественных характеристик этого вида адгезионного взаимодействия. [c.23]

При адгезии пленок такие объективные показатели, как сила и работа адгезии, приобретают иной смысл. В отличие от других видов адгезионного взаимодействия в случае адгезии пленок необходимо различать истинную, или равновесную, адгезию и адгезионную прочность. Равновесная адгезия возникает при контакте двух тел, а адгезионная прочность непосредственно измеряется при отрыве пленок и не равна равновесной адгезии. Равновесная адгезия может быть оценена при помощи силы или работы, между которыми существуют определенные соотношения. [c.23]

Взаимосвязь между адгезией пленок, жидкости и частиц. Б соответствии с формулами (1,58) и (1,59) адгезия пленок, сформированных из слоя частиц, зависит от силы адгезии отдельных частиц. Адгезия пленок, образованных из жидкости после ее затвердевания, определяется параметрами, характеризующими смачивание (критическим поверхностным натяжением, краевым углом и равновесной работой адгезии). Связь между собой трех видов адгезионного взаимодействия — адгезии частиц, жидкости и пленок — мон<ет быть [c.61]

Приведенные данные по адгезии частиц, жидкости и пленок дают возможность представить различные виды адгезионного взаимодействия с единых позиций. [c.63]

Особенности адгезии парафиновых отложений будут рассмотрены, исходя из связи различных видов адгезионного взаимодействия частиц, жидкости и пленок. Возможно два механизма отложения парафина на внутренних поверхностях труб. По первому механизму адгезия растворенного парафина может происходить в результате соприкосновения с холодной трубой. Причины образования частиц парафина и их адгезии заключаются в снижении растворяющей способности нефти по отношению к парафину вследствие локального снижения температуры. [c.249]

На трение и износ полимерных материалов сильно влияют такие факторы, как температурные условия на поверхности трения, адгезионное взаимодействие контактирующих поверхностей, специфические виды смазки и др. 1200]. [c.265]

Влияние нагрузки на трение и изнашивание. Влияние нагрузки на трение зависит от вида контактного взаимодействия трущихся поверхностей — упругого или пластического. Как следует из работы [23], адгезионная составляющая коэс ициента трения обратно пропорциональна значению фактического контактного давления. При пластическом контакте фактическое давление равно твердости менее твердого из контактирующих материалов и не зависит от нагрузки [12, 23]. [c.190]

Результаты исследования адгезионного взаимодействия изображались в виде зависимостей величины коэффициента адгезии [c.26]

Зависимости для одноименных образцов кобальта, полученные при испытаниях в режиме нагрева и охлаждения в вакууме, приведены на рис. 1, а. Трение при нагреве сначала уменьшается, но при превышении температуры полиморфного превращения кристаллической решетки кобальта из гексагональной в ГЦК ( =i 400° С), практически совпадающей с температурой начала адгезионного взаимодействия (вертикальная штрих-пунктирная линия на рис. 1, а), резко возрастает с соответствующим ростом амплитуды колебаний регистрируемых значений коэффициента трения. Значение среднего коэффициента трения достигает 2,4 при 900° С. (Практически такой же вид имеет зависимость, полученная в вакууме 10" мм рт. ст. [6].) При испытаниях в режиме охлаждения зависимость повторяется, но со сдвигом в сторону более низких температур, что, по-видимому, вызвано некоторым запаздыванием по температуре полиморфного превращения в процессах относительно быстрого нагрева и охлаждения. Вероятно, в некотором интервале температур кобальт при трении существует в двух кристаллических модификациях. [c.54]

При испытании кобальта в контакте с титаном зависимости коэффициента трения от температуры (рис. 1, в) имеют в своей начальной части вид, характерный для одноименных образцов титана [7]. Происходит это вследствие переноса мягкого йодидного титана на поверхность кобальтового образца. Адгезионное взаимодействие было зафиксировано приблизительно при 350° С. Близко к этой температуре (и температуре полиморфного превращения кобальта) начался при испытаниях в режиме нагрева первый довольно пологий подъем температурной зависимости коэффициента трения. Начало второго более крутого подъема соответствует полиморфному превращению титана из ГП в ОЦК кристаллическую модификацию. [c.56]

Из перечисленных видов фрикционных связей первые три относятся к категории механического зацепления, а последние два — к категории молекулярного схватывания (адгезионного взаимодействия). В современной теории трения сформулированы условия перехода от одного вида фрикционной связи к другому (для механического зацепления). На базе теории упругости и пластичности с учетом дискретности касания поверхностей разработаны методы теоретического расчета сил трения и коэффициента трения [2]. Наибольшую трудность в таких расчетах представляет определение молекулярной (адгезионной) составляющей силы трения. В предложенных теоретических формулах для расчета сил трения молекулярную составляющую определяют с помощью эмпирических констант. [c.13]

Интенсивность износа минимальна при упругом контактировании. При пластическом деформировании она увеличивается на несколько порядков. Это обусловлено тем, что участки поверхности под влиянием пластической деформации интенсивно упрочняются и по исчерпании запаса пластичности хрупко разрушаются. Этому же способствует и усиление адгезионного взаимодействия. Микрорезание относится к недопустимым механизмам изнашивания, так как вызывает интенсивное разрушение поверхностного слоя. Микрорезание возможно не только внедрившимися неровностями, но и посторонними твердыми частицами. Такой вид разрушения поверхности называют абразивным изнашиванием. [c.329]

Единой теории, объясняющей механизм этого вида изнашивания, нет. Согласно одной теории, определяющим служит механическое взаимодействие контактирующих поверхностей. Предполагают, что оно вызывает разрушение оксидных пленок, частицы которых не удаляются за пределы контакта и действуют как абразив. По другой теории ведущим считают адгезионное взаимодействие в сочетании с коррозией. Вследствие адгезии частицы металла сначала отделяются от поверхности, затем окисляются кислородом среды и превращаются в абразив. Сторонники этой теории называют такой процесс фреттинг-коррозией. [c.334]

Описанные выше результаты относятся к случаю штампов в форме параболоидов вращения. Такая форма штампов наиболее часто используется для моделирования неровностей на поверхности шероховатых тел. Однако полученные в 2.2.2 общие соотношения применимы для изучения адгезионного взаимодействия осесимметричных выпуклых тел произвольной формы. Ниже проведены сравнительные расчёты контактных характеристик для штампов, форма контактирующих поверхностей которых описывается функциями /(г) = Сг (п = 1, параболоид вращения) и /(г) = С г (п = 2). Исследуемые профили штампов, в безразмерном виде задаваемые функцией F p) — (р = r/L), изображены на рис. 2.5,а кривыми 1 (п = 1) и 2 (п = 2). [c.95]

Молекулярное взаимодействие без учета поглощающих свойств жидкости. Молекулярное взаимодействие обусловливает адгезию частиц в жидкой среде. Взаимодействие двух тел частицы и твердой поверхности (1 и 2) происходит через слой жидкости (0), находящейся между этими телами. Определение молекулярного взаимодействия может быть проведено с учетом и без учета поглощающих свойств жидкой среды. Так же как и на воздухе, в жидкой среде молекулярное взаимодействие можно оценивать при помощи констант А м В. Причем при наличии жидкой среды трудно разграничить влияние электромагнитного запаздывания. Ниже (см. с. 65) будет показано, что ири адгезии частиц в жидкости значения показателя степени величины зазора Н [см. формулы (11,52) и (11,53)] лежат в пределах от 2 до 3. В связи с этими особенностями адгезионного взаимодействия в жидкой среде принято оценивать молекулярную компоненту при помощи константы А с размерностью в эрг, имея все же в виду возможность электромагнитного запаздывания при взаимодействии контактирующих тел. [c.61]

Вклад различных составляющих в формирование адгезионных сил. Влияние составляющих на формирование адгезионного взаимодействия было оценено в работах [151—155]. Прежде всего проводили сопоставление двух компонент сил адгезии — молекулярной и электрической. Определение вклада четырех составляющих (кроме молекулярной и электрической еще кулоновской и капиллярной) в формирование адгезии представляет довольно трудную задачу, которая к настоящему времени полностью еще не решена. Кроме того, следует иметь в виду, что прямые доказательства аддитивности различных сил, формирующих адгезию, отсутствуют. [c.127]

Таким образом, рассмотренные в общем виде закономерности адгезионного взаимодействия в зависимости от размеров частиц и атомно-молекулярной и механической шероховатости подтверждаются данными расчета и экспериментов. Эти закономерности являются дополнением тех сведений, которые были изложены ранее (см. 20), по связи между силой адгезии и размерами частиц. [c.157]

Влияние шероховатости на адгезионное взаимодействие цилиндрических частиц оценим по уравнению (V, 11), которое представим в следующем виде [c.158]

Адгезия частиц к окрашенным поверхностям. Находящаяся в воздухе пыль оседает на поверхности зданий, автомобилей, железнодорожных вагонов и других объектов. Прилипшая пыль ухудшает внешний вид лакокрасочного покрытия, усиливает коррозию, ускоряет процесс старения краски или эмали, при сухом удалении она может производить абразивное действие. Пыль, содержащаяся в промышленных выбросах и способная сорбировать окислы серы и азота, прилипая к окрашенной поверхности, при наличии влаги воздуха разрушает не только покрытие, но и поверхность, на которую нанесен слой краски или эмали. Очистка поверхностей от прилипшей пыли требует труда и материальных средств. В связи с этим необходимо рассмотреть особенности адгезии частиц к окрашенным поверхностям с тем, чтобы изменять величину адгезионного взаимодействия. [c.236]

Для выяснения особенностей адгезионного взаимодействия в зависимости от способа образования пленки обратимся к рис. 1,1. Вещество, из которого затем будет сформирована пленка, мол<ет быть нанесено на поверхность в виде слоя жидкости (рие. 1,1сг). После охлаждения жидкая фаза при определенной температуре [c.18]

Адгезионная прочность в жидкой среде выражается количественно путем измерения (см. гл. II, с. 84) времени нарушения адгезионного взаимодействия т под действием постоянной нагрузки Р. Связь между т и может быть представлена в виде [162] [c.200]

Так, в случае адгезии хромовой пленки к хромомолибденовой стали, содержащей 0,3% углерода, после термообработки при 1150 °С в течение 2 ч на стальной поверхности обнаружен промежуточный хромовый слой [233]. Этот слой образовался в результате диффузионных процессов, которые способствуют адгезии. Отжиг, являющийся одним из видов термообработки, улучшает адгезионную прочность пленок хрома и никеля к стальной поверхности. Адгезионная прочность никелевой пленки к стальной поверхности до отжига составляла 8,7 -10 Па, а после отжига — 34,2 -10 Па, т. е. увеличивалась в четыре раза. В результате отжига образуется промежуточный слой, который и увеличивает адгезионное взаимодействие. Этим объясняется улучшение адгезии никелевого покрытия к латуни. [c.285]

Для других видов адгезионного взаимодействия возможно непосредственное определение силы адгезии Р или работы адгезии В случае адгезии частиц [1] сила отрыва численно равна сипе адгезии, но противоположно направлена. Между силой адгезии и силой отрыва, поддающейся экспериментальному определению, можно поставить знак равенства и даже их не разграничивать. При оценке адгезии жидкости, как уже отмечалось, экспериментально определяют те параметры (поверхностное натяжение жидкости и краевой угол смачивания), по которым рассчитывают работу адгезии жидкости [2]. Оценка адгезионного взаимодействия пленок в принципе отличается от оценки адгезии частиц по силе адгезии и от оценки адгезионного взаимодействия жидкости по работе адгезии. Равновесное значение параметров, характеризующих адгезию пленок, нельзя или, по крайней мере, очень трудно онределить экснерихмен- [c.24]

Таким образом, наблюдается корреляция между адгезией частиц и адгезией жидкости. Эта корреляция заключается в том, что изменения сил адгезии частиц и критического поверхностного натяжения в зависимости от краевого угла смачивания характеризуются обратно пропорциональной закономерностью. Используя представления о критическом поверхностном натяжении, можно связать его с поверхностным натяжением твердых тел и силой адгезии частиц. Сила адгезии частиц обусловливает адгезионное взаимодействие пленок, сформированных из этих частиц, а адгезионная прочность пленок связана с параметрами, характеризующими смачивание. Эти обстоятельства подтверждают наличие корреляции между тремя видами адгезионного взаимодействия адгезией частиц, Нчидкости и пленок. [c.63]

Таким образом, в процессе формирования прилипшей пленки имеют место основные виды адгезионного взаимодействия, а именно адгезия отдельных частиц и слоя частиц адгезия жидкости и смачивание поверхности субстрата и адгезия пленок. Каждый из видов адгезионного взаимодействия выполняет свои функции. Адгезия частиц с поверхностью определяет число частиц, которые прилипли к поверхности, что, в свою очередь, оказывает в.лияние вкоследстЕии на толщину н.ленки адгезива. Взаимодействие частиц между собой, т. е. их аутогезия, влияет па сплошность пленки. Кроме того, адгезия индивидуальных частиц обусловливает адгезию слоя прилипших частиц. Смачивание твердой поверхности слоем жидкости (этот слой образуется после расплавления прилипшего слоя частиц) [c.232]

Адгезионную прочность алюминиевых покрытий, определяемую по числу изгибов, исследовали [209] в зависимости от температуры поверхности субстрата, роль которого выполняла стальная пластинка толщиной 1,5 мм. В зависимости от температуры субстрата изменялась структура прилипшей пленки. ] 1ожно выделить четыре характерные структуры пленки, каждой из которых свойственен определенный вид адгезионного взаимодействия. Первая структура образуется при температуре 80—140 С и характеризуется отсутствием кристаллов и матовым цветом прилипшей пленки. При температуре 140—460 С образуется зеркальная пленка, имеющая кристаллическую форму (вторая структура). Кристаллическая форма сохраняется при температуре субстрата, равной 460—500 °С, при этом в зоне контакта проходят диффузионные процессы. Подобные процессы характерны для третьего вида структуры. Четвертая структура образуется при температуре 500—750 °С и характеризуется образованием зерен сплава Ре — А1, а сама пленка имеет серый цвет. Первая структура характеризуется слабой адгезией. С переходом ко второй структуре адгезионная прочность постепенно увеличивается, а для третьей структуры она становится соизмеримой с когезионной прочностью. [c.262]

Стерман и Брэдли [11] впервые исследовали физико-химиче- ские характеристики пленки аппрета, адсорбируемой на поверхности стекловолокна. С помощью электронного микроскопа на репликах, изготовленных по методу Брэдли [2], они изучали степень адгезионного взаимодействия и состояние пленок различных силановых аппретов, нанесенных на волокна Е-стекла. (При этом уста- новлено, что полученный на поверхности волокна слой аппрета 1 толстый (по сравнению с размерами молекул), неоднородный и -склонен к образованию агломератов в пространстве между волок-йами. После экстрагирования аппретированных волокон в аппарате Сокслета в течение 4 ч около 80% нанесенного аппрета удаляется, а оставшаяся часть присутствует в виде островнов . [c.120]

При пластической деформации выступов фактическая площадь контакта почти не зависит от микрогеометрии поверхности, определяется пластическими свойствами материала и нагрузкой. Упрочнение материала влияет на формирование фактической площади контакта, которая при этом зависит от нагрузки в степени. В случае упругой деформации шероховатостей на фактическую площадь контакта существенно влияют геометрические характеристики шероховатости и упругие свойства материала. Площадь в этом случае пропорциональна нагрузке в степени 0,7-0,9. В узлах трения механизмов и машин, приборов, оборудования часто встречающимися видами износа являются адгезионный, абразивный, коррозионно-механический, усталостный. При воздействии потока жидкости, газа возникает эрозионное изнашивание. Наиболее интенсивно изнашивание протекает в процессе заедания. Поверхности трения при малых колебательных пере-меще1шях подвержены фреттинг-коррозии. В условиях кавитационных явлений возникает кавитационное изнашивание. Механизм физико-химических связей при адгезионном взаимодействии и интенсивность поверхностного разрушения непосредственно зависят от величины площади фактического контакта [4, 8—12]. Значительный рост интенсивности изнашивания наблюдается при достижении контактными нормальными напряжениями величины предела текучести материала. Энергия адгезии увеличивается при физически чистом контакте материалов и совпадающих по структуре материалов. Гладкость поверхностей способствует увеличению адге- [c.158]

Существо усовершенствованного способа оценки адгезионного взаимодействия можно кратко описать следующим образом. На плоских рабочих торцах трубчатых образцов имеются спиральные выступы (рис. 1) с поперечным сечением в виде усеченного треугольника и.ли полукруга со срезанным сегментом. При контакти- [c.23]

Как уже отмечалось, арамидные волокна — один из перспективных видов волокон для армирования композиционных материалов. В настоящее время интенсивно разрабатываются новые типы арамидных волокон с улучшенными свойствами. Например, фирмой Du Pont разработаны арамидные волокна марки FIBER D с модулем упругости, в 1,3 раза большим, чем у волокон KEVLAR-49 [3]. Для улучшения свойств арамидных волокон часто используют обработку их поверхности. Повышение адгезионного взаимодействия в системе армирующие волокна — полимерная матрица существенно улучшает статические и динамические свойства композиционных материалов.По современным данным, имеется значительный резерв для повышения адгезионного взаимодействия арамидных волокон с полимерной матрицей. Для поверхностной обработки волокон используют различные аппреты [4], плазменную обработку поверхности [5], ионное травление [6] и другие методы. [c.267]

Электрические явления сопровождают все виды внешнего трения, так как процесс образования адгезионной связи между соприкасающимися поверхностями разнородных твердых тел приводит к образованию в контакте двойного электрического слоя. В ИП электрические явления играют определенную роль. В начальной стадии ИП имеет место избирательное (электрохимическое) растворение в результате работы микроэлементов медного сплава, ускоренного механодинамическим действием трения. В результате на поверхности образуется слой меди — сервовитная пленка, которая пассивирует поверхность медного сплава. Начинает одновременно работать элемент медь — сталь. На поверхностях трения возникают два одноименно заряженных слоя. Это обстоятельство имеет кардинальное следствие — возникает кулоново отталкивание этих слоев, снижающее адгезионное взаимодействие. Вступает в работу третий элемент, его действие заключается во втягивании в зазор положительно заряженных частиц. Напряженность поля и возникающая ЭДС могут достигнуть десятков миллионов вольт на 1 см, и в зазор будут втягиваться не только золи, но и частицы коллоидных размеров, т. е. возникает электрофорез [31]. [c.32]

В работе [188] приведены данные по сравнительному влиянию на адгезию пленок меди на поверхности алюминия ионов Ne и Не с энергией 3,2 10 Дж. Электронные потери этих ионов примерно одинаковы, а смещения атомов в ядерных столкновениях значительно интенсивнее в случае более тяжелых ионов неона. Бомбардировка гелием вызвала лишь незначительное увеличение адгезионного взаимодействия, тогда как бомбардировка неоном привела к увеличению адгезии в 20 раз. Интерпретация Э1их данных оказалась не простой, поскольку исследование границы не обнаружило заметного перемешивания меди и алюминия. Предполагается, что атомы на границе перемеш аю1 ся в основном параллельно поверхности. Следствием перемещения являются более совершенный контакт поверхностей и увеличение числа межатомных связей. Роль электронных возбуждений рассматривается в работе [219]. Экспериментальные данные свидетельствуют об улучшении адгезии в условиях незначительности процессов, связанных с упругими взаимодействиями в области межфазной границы. Однако в случае металлов, обладающих газом коллективизированных электронов, значение электронных возбуждений в обеспечении адгезии не слишком убедительно. Более вероятно влияние этого вида возбуждений в случае контакта ковалентных и особенно ионных кристаллов. Вместе с тем эксперименты проведены в основном без принятия специальных мер для очистки поверхностей от окислов и других поверхностных соединений и адсорбционных слоев. В этих условиях роль электронных возбуждений может оказаться существенной. [c.149]

Химические пленки, возникающие на площадках трения, в той или иной мере экранируют трущиеся поверхности и оказывают антифрикционное действие, поскольку обладают относительно низкими сопротивлением сдвигу и температурой плавления. Но тем не менее при осуществлении операций обработки резанием схватывание и перенос металла этим полностью не предотвращаются, и значительная дискретность контакта сохраняется. Соприкосновение трущихся поверхностей фактически осуществляется по незначительному числу участков истинного контакта, соответствующему образовавшимся налипаем. Такое положение наиболее характерно при работе HH TpyjMeHTOM из быстрорежущих сталей. Трение при этом сопроволсдается объемным пластическим деформированием прикон-тактных слоев стружки, возникающим при нарушении фрикционных связей, и пластическим обтеканием контактирующих металлов. В этом смысле оно имеет много общего с физически сухим трением и является адгезионно-деформационным (молекулярно-механическим). Ему присущи все виды фрикционного взаимодействия, которым характеризуется этот режим и в значительной мере режим тяжелого граничного трения. В этих условиях СОЖ должны обладать контактно-гидродинамическим смазочным действием [2, сб. 1, с. 196—204]. Последнее характеризуется тем, что образующиеся на площадках трения замкнутые полости заполняются объемами внещней среды, поставляемой извне. При этом среда, образуя достаточно толстые прослойки, обладает высокой упругостью формы и способна воспринять высокие контактные нагрузки. [c.42]

Поверхностное натяжение клея можно изменить химической модификацией. Так, фторирование эпоксидной смолы и полидиметилсилоксана снижает поверхностное натяжение соответственно с 44 до 20 мН/м и с 24 до 10 мН/м [5, S. 45]. Такими клеями могут быть склеены практически любые ПМ. Смачиваемость можно регулировать также, добавляя в клей поверхностно-активные вещества, разбавители, пластификаторы, наполнители и др. Чтобы обеспечить хорошее смачивание и адгезионное взаимодействие поверхности с клеем, последний применяют в виде подвижных жидкостей или вязко-текучих композиций. [c.454]

Определение адгезионной прочности методом среза имеет некоторые преимущества по сравнению с методом отслаивания. Эти преимз оства заключаются в возможности только адгезионного отрыва. Однако при определении адгезионной прочности методом среза внешнее воздействие в большей степени тратится на побочные процессы, не связанные с нарушением адгезионного взаимодействия. Один из вариантов метода среза показан на рис. И,6а. Для повышения точности измерения резец 3 выполнен в виде пластины. Один конец пластины имеет форму клина, который обеспечивает отделение адгезива от субстрата. Он имеет две режущие кромки, равные ширине клина и ограничивающие ширину удаляемой нленки [591. Возмоясны и другие варианты приборов для осуществления [c.74]

Косвенные методы применяют для определения адгезионной прочности в жидкой среде. Под действием жидкости может происходить уменьшение адгезионного взаимодействия. Поэтому применяют следующий метод отрыва. На систему (субстрат в виде цилиндров и адгезив между двумя цилиндрами) действует постоянная нагрузка. Под влиянием этой нагрузки определяют время от начала погружения образца в жидкую среду до нарушения адгезионного взаимодействия. Это время слуншт для оценки адгезионной прочности. [c.84]

При малых значениях соотношения Н а, когда расстояние между адгезивом и субстратом Н значительно меньше величины а, силы адгезии с учетом дискретности двойного слоя превышают усредненные значения в десятки и сотни раз. Это соответствует формуле (П1,30). Когда а = Ъ Н, т. е. соотношение Н а = 1 или близко к единице, то дискретность двойного слоя практически не влияет на адгезионное взаимодействие. При условии, что а Ь > Я, когда отношение Н а меньше единицы, экспонента форм5 лы (111,30) близка к единице, а сама формула (П1,30) по виду соответствует формуле (111,28), а именно = (п е Ш аЪ, где п- — число зарядов в элементарной ячейке. [c.117]

Таким образом, диффузия является одной из причин увеличения аутогезионного и адгезионного взаимодействия с ростом температуры. Изменение адгезионной прочности в зависимости от температуры может быть оценено количественно. Для этой цели работу отрыва пленок можно представить в виде [136] [c.171]

Проникновение и ненроникновение воды в зазор между контактирующими телами связывают с процессом окисления полиэтилена. Наличие рыхлой окисной пленки полиэтилена во втором случае обусловливает проникновение воды в зазор между контактирующими телами и снижение адгезионного взаимодействия. Распространение жидкости в зазоре между адгезивом и субстратом зависит не только от величины этого зазора, но и от способности твердых тел смачиваться [2]. Для определения роли смачивания исследовали адгезию пленок полиэтилена (в качестве наполнителей применяли тальк и окись алюминия) к стальной поверхности. Смачивание зависит от физико-химических процессов, происходящих на поверхности адгезива. К числу этих процессов относится термоокисление в ходе формирования пленки из полиэтилена. Использовали металлический субстрат в виде проволоки длиной 50 мм, [c.192]

В зависимости от способа создания шероховатой поверхности изменяются размеры выемов и условия формирования адгезионного взаимодействия. Для иллюстрации этого рассмотрим зависимость адгезионной прочности некоторых покрытий, образованных в результате нанесения металлов в Нлидком виде на стальную поверхность, от вида обработки стальной поверхности (марка стали Ст-38), применяемой в качестве субстрата (табл. У,2). [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...