Геометрические характеристики плоских областей

Геометрические характеристики плоских областей [c.70]

Положение центра тяжести области, моменты инерции относительно центральных осей, главные моменты инерции и положение главных осей определяются затем по обычным формулам механики. Объем программы, по которой с помощью рецепторных матриц вычисляются все геометрические характеристики плоского сечения, составляет около 250 команд. [c.256]

При вычислении остальных геометрических характеристик исходим из того, что область заменена совокупностью элементарных квадратов. Каждому элементу матрицы области, имеющему значение 1, соответствует квадрат со стороной к. Статические моменты и моменты инерции плоской области определяются как сумма соответствующих моментов квадратов, имеющих координаты центра тяжести [c.255]

Моделирование геометрического подобия и физических характеристик. Плоское температурное поле образца из одного материала (например, угол сплошной стены) может быть исследовано на модели из плоского проводящего листа (из станиоля или картона, пропитанного электролитом ) либо электролитической ванны, конфигурация которой одинакова с исследуемой областью. Обычная. модель, изготовляемая из станиолевой пластины толщиной 0,02 1А.Ч, для прочности наклеивается на плотный картон, после чего проверяется на однородность. [c.86]

Таким образом во всей области П определены кинематические параметры (П3.58) и (2.3.2) процесса прокатки, которые с учетом (П3.57), (П3.59)...(П3.61), (П3.63) и (П3.64) непрерывно распределены в О.. Эти кинематические параметры учитывают только геометрические характеристики очага деформации и могут быть использованы для оценки технологических параметров процесса плоской (без учета уширения полосы) прокатки. Для учета, кроме геометрических характеристик, [c.222]

Далее для сечений стержней как плоских областей понадобятся их геометрические характеристики. [c.69]

Геометрические характеристики простейших плоских областей [c.602]

Анализ решения периодических задач для упругого полупространства, поверхность которого упрочнена внутри полос или круговых зон, задаю-Ш.ИХ область и, показал [33, 34, 36], что при изнашивании поверхность становится волнистой. На рис. 2 показана схема упрочнения и форма изношенной поверхности полупространства внутри одного периода в случае его упрочнения внутри круговых зон радиуса а. Исходная форма поверхности изнашиваемого тела плоская. При изнашивании давление стремится к кусочно-постоянной функции, а на поверхности образуются впадины. Геометрические характеристики изношенной поверхности зависят от соотношения коэффициентов износа отдельных ее участков и их характерных размеров. Скорость изнашивания такой поверхности также зависит от параметров упрочнения. [c.452]

Течение идеальной несжимаемой жидкости на входе в щелевой отсос исследовалось методами конформных отображений и граничных интегральных уравнений [22], глава 1 (безотрывная модель) методом Жуковского [16, 89] (отрывное течение) и методом дискретных вихрей [117]. Наиболее перспективным, на наш взгляд, является метод дискретных вихрей (МДВ), позволяющий определять не только очертание вихревых зон течения, но и распределение скоростей в них, в том числе турбулентные характеристики течения. В работе [117] исследовалось течение на основе суперпозиции МДВ и конформных отображений с точным выполнением граничных условий. Однако такой строгий подход возможен для узкого класса задач, где возможно найти функцию, отображающую физическую область течения на геометрическую. К таким областям не относятся плоские многосвязные и пространственные области течения. [c.589]

Однако возможности аналитического решения задачи термоупругости для области сложной геометрической формы при произвольном распределении температуры и зависимости от температуры и координат механических характеристик материала ограничены, и приходится обращаться к численным методам решения. Рассмотрим сначала применение МКЭ к решению задачи термоупругости в перемещениях для обобщенной плоской деформации. [c.228]

Плоские измерительные пружины используют также для преобразования усилия или перемещения. Геометрическая форма и размеры измерительных пружин весьма разнообразны. Жесткость плоской пружины постоянна в области малых перемещений, если конструкция крепления и способ приложения нагрузки обеспечивают постоянство рабочей длины пружины. При необходимости может быть получена нелинейная характеристика, например при посадке пружины на лекало или штифты, что приводит к изменению рабочей длины пружины (рис. 2.3, а). [c.24]

И. Г. Горячевой, Ю. Ю. Маховской [39] рассмотрена плоская периодическая контактная задача о скольжении упругого шероховатого индентора по вязкоупругому слою, сцепленному с упругой полуплоскостью. Для описания механических свойств слоя использовалась модель Кельвина. Получено линейное интегро-дифференциальное уравнение, в результате численного решения которого найдены распределение контактных давлений, размеры и положение области контакта. Полученные результаты использовались для анализа влияния механических и геометрических свойств тонких покрытий, а также параметров шероховатости взаимодействующих тел на контактные характеристики и деформационную составляющую коэффициента трения. [c.465]

Доказанное в 2 геометрическое свойство характеристик в плоскости игу позволяет обобщить на случай осесимметричного трансзвукового течения результат, установленный в 4 гл. 9 для плоского потока (о разрушении при определенной деформации тела непрерывного сверхзвукового течения в характеристическом треугольнике АВС, примыкающем к минимальной области влияния (рис. 11.4). [c.310]

Порядок расчета, а также таблицы оптимальных параметров одноступенчатых НО и ступенчатых НО П класса с чебышевскими и максимально плоскими характеристика.ми переходного ослабления имеются в [24]. В результате расчета определяются геометрические длины / "г отрезков ЛП и коэффициент связи/С. В нашем случае требуемое значение К (при выполнении условий согласования и направленности (2.13)) должно быть реализовано с помощью выбора размеров t, Ь, s отрезков связанных ЛП (см. рис. 8.12,. сечение В—В). Для вычисления геометрических размеров ЛП в области связи использовались табличные результаты [25] [c.218]

Задачи, связанные с вычислением кратных и определенных интегралов нахождение геометрических характеристик плоских областей (см. гл. 3) и обобщенных перемещений сечений стержневых систем с помощью интеграла Мора ( 7.1), построение эпюр внутренних силовых факторов со сложными законами распределения погонной нагрузки (см. 1.1, 1.2, 4.1, 4.2, 5.1). Для вычисления интегралов в пакете Math AD 2001 Professional используются процедуры символьного (оператор - ) или численного интегрирования (оператор =). [c.483]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

В классической теории струй рассматриваются плоские, установившиеся течения невесомой, несжимаемой жидкости. Задачи решаются в параметрической форме. Комплексный потенциал ш = ф -f7 ii ) и комплексная скорость dwidz (z = а + гг/ — комплексное переменное области течения) или ее логарифм (функция Жуковского) ищутся в функции параметрического комплексного переменного (назовем это переменное и), которое изменяется в некоторой простой канонической области (например, полукруг, полуплоскость, прямоугольник, кольцо и т. п.). Зная и dwIdz в функции от и, можно рассчитать все силовые, кинематические и геометрические характеристики течения. [c.6]

На основе исследований двухмерного неравновесного течения для семейства подобных сопел и сопел с различным углом наклона контура сужающейся части показана целесообразность выбора такой формы дозвуковой части, которая обеспечивает прямолинейную звуковую линпю. Получены соотношения геометрических параметров дозвукового II трансзвукового участков сопла, обеспечивающих безотрывность течения и форму звуковой поверхности, близкую к плоской. Проведено параметрическое исследование сверхзвукового участка двух классов плоских сопел газодинамических лазеров, построенных па базе равномерных и симметричных характеристик на выходе. На основе изучения влияния степени расшпреипя, полного давления п температуры, а также состава газа показано, что наименьшие потери полезной колебательной энергии в резопаторпой области обеспечивают сопла, построенные на базе равномерной характеристики. Эффективность преобразования тепловой энергии в энергию когерентного электромагнитного излучения существенно зависит от геометрии сопла, определяющей свойства колебательно-неравновесного течения газовой смеси в рабочей части газодинамического. лазера. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...