ТРЕЩИНЫ СМЕШАННОГО ТИПА И ТИПА

Трещины смешанного типа и типа HI К. Того [c.18]

ГЛАВА 10. ТРЕЩИНЫ СМЕШАННОГО ТИПА И ТИПА III [c.456]

Ю. ТРЕЩИНЫ СМЕШАННОГО ТИПА И ТИПА 111 [c.675]

Необходимо подчеркнуть, что наряду с уравнением (3) для трещин смешанного типа в литературе (см., например, [21]) предложены другие критерии для анализа таких трещин. Однако эти критерии обязательно требуют экспериментального определения дополнительных характеристик материала (Gjj , и др.). Однако вопросы, связанные с существованием этих постоянных и методов их измерения, далеки от ясности для трещин в композитных материалах. Поэтому критерий в форме уравнения (3) будет использоваться в сочетании с многозначной величиной G , когда описывается расслоение смешанного типа. Как отмечалось выше, эта величина должна независимо определяться для материала, используемого в качестве монослоя. [c.114]

Измерения в зоне трещины показывают, что микротвердость в ней ниже, чем средняя микротвердость. При квазистатическом типе разрушения не наблюдалось образования микротрещин вплоть до разрушения — накопление повреждений (уменьшение сечения за счет сужения опережало накопление повреждений за счет трещин). Смешанному типу свойственно как образование шейки, так и возникновение микротрещин на второй стадии нагружения, характеризующейся падением и дальнейшей стабилизацией микротвердости. [c.213]

Однако при больших амплитудах термоциклического деформирования возможно более раннее, чем при ползучести, образование внутризеренных трещин, распространение которых может быть затруднено из-за недостаточно высокого напряжения и упрочнения тела зерна. При этом должно наблюдаться разрушение преимущественно смешанного типа с некоторым увеличением суммарной относительной долговечности. [c.56]

Смешанный тип разрушения определится предельной суммой как усталостного, так и квазистатического повреждений, получаемой в соответствии с зависимостями (4.102) и (4.103). Первые микротрещины появляются в местах максимальных деформаций, и количество трещин определяется в соответствии с кривыми распределения деформаций по базе образца [89]. С увеличением количества циклов нагружения число микротрещин непрерывно возрастает. Если в начале нагружения, когда еще отсутствовали микротрещины, имеет место собственно пластическая деформация, то с возникновением микротрещин начинает развиваться и деструктивная деформация, обусловленная открытием и закрытием микротрещин, а также смещением и разворотом блоков относительно [c.147]

И обусловлено совместным действием сингулярной и регулярной составляющих поля напряжений. Следовательно, работа внешних воздействий, расходуемая на затупление вершины трещины, активирует появление боковых микротрещин, стремящихся повернуть магистральную трещину в сторону от исходного направления ее распространения (нарушить автомодельность ). Параметрами, относящимися к вершине трещины и управляющими расположением и ориентацией этих возмущающих микротрещин, являются коэффициенты интенсивности напряжений для смешанного типа деформации и компоненты тензора напряжений на бесконечности, представляющие собой первый регулярный член в разложении поля напряжений в окрестности вершины. Большие значения коэффициентов интенсивности напряжений приводят к уменьшению кривизны вершины и соответственно к большим значениям накопленной энергии деформации, которая после высвобождения порождает множество трещин, распространяющихся по различным путям. Поворот [c.28]

В работе [6] описано применение метода виртуального прироста трещины к решению задач, связанных с поверхностными дефектами сосудов высокого давления. Этот метод нашел ограниченное применение при решении трехмерных задач, связанных с раскрытием трещин по типу I. Так же как и в случае методов, основанных на высвобождении энергии, в задачах со смешанным типом раскрытия трещины разделение этих типов является по меньшей мере громоздким. [c.185]

Накопление деформаций при том или ином виде нагружения зависит от степени жесткости нагружения. При жестком цикле нагружения накопление регистрируемых пластических деформаций ограничено самими условиями проведения испытаний. Различные виды нагружения определяют и отличающиеся типы разрушений, возникающие при знакопеременном упругопластическом деформировании. При мягком нагружении с высоким уровнем напряжений возникает квазистатическое разрушение, близкое по характеру к статическому. При жестком нагружении независимо от уровня амплитуды, деформаций разрушение начинается с образования поверхностных трещин при последующем их подрастании до критической длины. В реальных условиях накопление деформаций и изменение напряжений могут занимать промежуточное положение между мягким и жестким видами нагружений, а разрушение может носить смешанный характер. Анализ условий эксплуатации и случаев разрушения различных конструкций показывает, что основной причиной, вызывающей возникновение трещины, является циклическое изменение напряже- [c.88]

Методом фрактографического анализа исследовали поверхности разрушения образцов, испытанных при различных температурах как при растяжении, так и при усталостных испытаниях. Обсуждение полученных результатов и большое количество фрактограмм, снятых с образцов основного и сварного металла, опубликованы в работах [2—7]. В общем, преобладающим типом разрушения образцов из указанных нержавеющих сталей при перегрузках был вязкий ямочный излом, начинавшийся от небольших включений карбидов или мелкой пористости. На поверхностях разрушения усталостных образцов, испытанных для определения скорости роста трещины усталости, наблюдались зоны смешанного строения, включая мелкие и крупные усталостные бороздки, вязкий отрыв, скол и образование вторичных интеркристаллитных трещин. [c.246]

Чрезмерная жесткость испытания может привести к отбраковке многих материалов, потенциально пригодных для применения в листах меньшей толщины. Иногда вообще невозможно определить Kie, если толщина листов недостаточна для получения прямого излома. Кроме того, это испытание весьма металлоемко и дорогостояще, так как для того, чтобы подобрать толщину образца, для получения прямого излома в большинстве случаев требуется испытать серию образцов разной толщины. Позднее был предложен так называемый метод скачка [1, 16]. В основу этого метода положено наблюдение, что при разрушении по типу косого или смешанного излома первое заметное распространение исходной трещины происходит скачкообразно подобно взрыву, за которым с ростом нагрузки уже следует постепенное докритическое продвижение трещины. Оказалось, что значения Дс и Ge в момент скачка точно равны значениям Ki , Gi , определенным для того же материала на образцах достаточной толщины, т. е. дающих прямой излом. [c.131]

Методы, изложенные в монографии, весьма полезны и для изучения аналогичных задач механики разрушения (дефекты типа трещин и тонких инородных включений), а также других задач механики и математической физики со смешанными граничными условиями. [c.3]

Причина увеличения при растрескивании смешанного типа н а ясна. Однако приближенную физическую интерпретацию этого явления можно дать, изучая его на микроскопическом уровне. Недав но выполненные фрактографические исследования указывают на наличие локальной области пластичности у вершины трещины. Все определяющие данный процесс факторы проявляются на микроскопическом уровне и поэтому не могут быть строго введены в макроскопическую модель. Следовательно, в контексте применения урав.-нения (3) необходимо характеризовать величину как многозначную, зависящую от степени взаимодействия типов разрушения, такую, как на рис. 2.18. Чтобы выбрать надлежащее значение G длЛ рассматриваемой трещины, надо определить отношение Gjj/Gj. [c.114]

Чаттерджи и др. [70] учли этот случай при анализе квазистати-ческого разрушения слоистых пластин, подвергнутых трехточечному изгибу, при наличии эллиптических расслоений между двумя смежными слоями. Как отмечалось выше, для применения материала в конструкции может потребоваться учет остаточных напряжений при оценке условий начала роста расслоения. Кроме того, в случае применения слоистого композита в конструкции общего назначения, где разрушение может проходить по границе раздела двух разнородных материалов, следует прицять во внимание осцил-ляционную природу сингулярности у фронта трещины. Как указывалось в разд. 4.7.3, особенность такого рода приводит к несходи-мости отдельных компонент скорости высвобождения энергии деформирования смешанного типа. Один из подходов к этой задаче, предложенный в работе [55], включает метод смыкания трещины при приращении длины трещины Аа, достаточно большом, чтобы получить постоянные значения компонент скорости высвобождения энергии деформирования смешанного типа. В другом методе [71] расслоения моделируются трещинами, проходящими сквозь тонкий слой связующего, расположенный между двумя смежными слоями [c.293]

В указанных интервалах долговечностей имел место смешанный тип разрушения. Для меньших долговечностей доля квазистати-ческого повреждения растет и количество трещин уменьшается, и при долговечностях до 5—6 циклов видимые трещины (размером более 0,1 мм) практически не наблюдаются. При долговечностях, превышающих отмеченные выше интервалы, количество микротрещин также уменьшается, но имеющиеся отдельные микротрещины к моменту разрушения, как правило, имеют большие размеры. Размер микротрещин также зависит от условий нагружения, и для указанных видов нагружения максимальный среднестатистический размер микротрещин соответствовал интервалам долговечностей с максимальным количеством микротрещин (рис. 4.35). Наибольшие плотность трещин и их размер имели [c.149]

Одним из методов визуализации напряженно-деформирован-ного состояния окрестности вершин трещины, описываемого формулами (7) и (12), является оптический метод фотоупругости. На рис. 5 представлены две типичные картины изохром в области, окружающей вершины двух взаимодействующих трещин, при смешанных типах их деформации. Много способов определения коэффициентов интенсивности Kj и Ки, отвечающих типам 1 и 11 деформации трещины, по двумерным картинам изохром в окрестности вершины трещины в плоской прозрачной модели содержится в работах [28—33]. Данную процедуру можно обратить с тем, чтобы восстановить полосы картины изохром, являющиеся линиями уровня максимальных касательных напряжений и соответствующие заданной комбинавдщ коэффициентов интенсивности напряжений с добавками высшего по- [c.24]

Краффт, Салливан и Бойл изучали увеличение доли губ среза при росте трещины (см. рис. 61). Было обнаружено, что 5 зависит главным образом от абсолютного прироста трещины, поэтому возрастание нагрузки в процессе роста трещины частично обусловлено увеличением доли губ среза. К сожалению, не существует общей теории разрушений смешанного типа в промежуточной области (область В, рис. 54), поэтому / -кривые для данной геометрии образца следует определять экспериментально. Для получения достоверных значений вязкости разрушения в условиях плоской деформации необходимо разработать стандартные методы испытаний. [c.123]

Идея испытания на расслоение у кромки зародилась у Пэйгано и Пайпса [38], которые предложили для определения межслойной прочности применять многонаправленный слоистый композит, нагружаемый растяжением. Последовательность укладки слоев выбиралась так, чтобы основной причиной расслоения у свободной кромки было межслойное растяжение. В работе [37] 3ja методика была распространена на исследование начала и развития расслоения в графито-эпоксидных слоистых композитах ( 302/90°/90°, подвергнутых одноосному растяжению. Для расчета скорости высвобождения энергии деформирования было использовано уравнение (73). В обеих работах образцы не имели инициирующих трещин. Поэтому рост трещин от кромок не был ни однородным, ни симметричным. Кромочная трещина не оставалась в срединной плоскости, а переходила с нее на поверхность раздела 90°/-30° и обратно, что приводило скорее к смешанному типу раэрушения, чем к чистому расслоению типа I. В работе [37] для разделения вкладов механизмов типов I и II был применен метод конечных элементов. [c.241]

Дональдсон [67], используя модель расслоения выпучиванием Уиткома [66], исследовал влияние вязкости материала на условия начала расслоения в слоистых композитах под действием сжатия. Уитком вывел выражения для G и G,, как функций приложенной нат>узки, длины трещины, ширины слоистого композита, осевой и изгибной жесткостей расслоенного композита и параметров, определяемых из решения методом конечных элементов по модели расслоения выпучиванием. При выводе таких выражений был применен метод смыкания трещины [60]. Параметры, использованные при решении задачи, включали виртуальное расстояние смыкания трещины Да, решения для сил и деформаций в вершине трещины при единичной нагрузке. Решения для четырех классов слоистых композитов для единичных сил и перемещений представлены Уит-комом в виде таблиц. В работе [67] аналитические выражения для G, и G,,, полученные Уитком ом, использованы в сочетании с итерационной процедурой для определения критических нагрузок, связанных с распространением трещины. Итерационная процедура включала выбор величин такой критической нагрузки, при которой искомые величины G и G,, одновременно удовлетворяли рассматриваемому критерию разрушения смешанного типа. [c.290]

Припороговая область развития усталостных трещин для случая образцов без концентратора напряжений имеет сравнительно короткую протяженность (порядка десятков размеров зерен). Как уже отмечалось выше, она связана с морфологией структуры материала при раскрытии вершины трещины по типу I и II. Например, на рис. 4.8 хорошо видно, что раскрытие трещины на этой стадии распространения в пластичном молибдене марки ЦМ-10 чувствительно к размеру зерна (меняется кристаллография разрушения при переходе от одного зерна к другому). Оно протекает в условиях смешанного типа раскрытия трещины (видны плоскости сдвига типа карандашного скольжения, что связано с раскрытием трещины по типу II, и наблюдается квазибороздча-тый рельеф на этих плоскостях сдвига - раскрытие трещины по типу I). [c.124]

О. Дж. Сроули и У. Браун [7, 46] показали, что при полностью макрохрупком, прямом изломе, не имеющем боковых скосов ( -кривая типа А на рис. 4.14) форма -кривых и их конечные точки Сс практически не зависят от длины исходной трещины (рис. 4.15, а). При другом типе -кривых (кривая Б на рис. 4.14) при изменении длины исходной трещины уже заметно явное изменение Ос (рис. 4.15, б). Таким образом, построение комплексной характеристики Ос, рассчитанной по формуле (4.7), позволяет получать только для случая полностью прямого излома диаграммы разрушения, практически независящие для данного материала от длины исходной трещины. При наличии смешанного разрушения длина исходной трещины существенно влияет и на диаграммы разрушения, построенные в координатах длина трещины — вязкость разрушения. [c.198]

Чаще всего имеют место коллектора смешанного типа, для которых ёмкостью служат трещины, каверны, поровые пространства, а ведущая роль в фильтрации флюидов принадлежит развитой системе микротрещин, сообщающих эти пустоты между собой. В зависимости от вида путей фильтрации или главных вместилищ флюида различают коллектора трещинно-пористые, трещинно-каверновые и т.д. При этом первая часть в названии определяет вид пустот, по которым происходит фильтрация. [c.4]

Большинство феноменологических моделей, описывающих процесс разрушения, в том числе усталостного, основываются на рассмотрении элементарного акта разрушения в бесконечно малом объеме материала [12, 38, 141, 282, 336, 349, 351]. Такой подход обязательно приводит к постулированию совпадения зон максимального повреждения и разрушения материала. При моделировании развития трещин в сплошной среде, где любой параметр НДС и повреждения относится к материальной точке, разрушение должно пройти через совокупность точек с максимальной повреждаемостью. В целом ряде случаев построенные на этой основе модели не позволяют объяснить существующие экспериментальные данные. Например, известно, что при смешанном нагружении тела с трещиной, описываемом совместным изменением КИН Ki и Ки, фактическое увеличение скорости развития трещины при росте отношения AKnl Ki оказывается существенно выше, чем это следует из НДС (и соответственно повреждения) в точках, через которые пройдет трещина [58]. В предельном случае при нагружении тела с трещиной только по типу II скорость роста определяется величиной максимальных деформаций, локализованных на продолжении трещины, а направление развития разрушения оказывается перпендику- [c.136]

Второй тин диаграмм (рис. 7.356) может быть охарактеризован как коррозия под напряжением при усталости . Процесс активизации коррозии металла реализуется в тот момент, когда при распространении усталостной трещины достигается величина Kjs пороговый КИН, при достижении которого происходит коррозионное растрескивание материала. Третий тип диаграммы (см. рис. 7.35б) отвечает смешанной ситуации первого и второго случаев (см. рис. 7.35а, 6). [c.393]

На рис. 1.3 представлена карта типов разрушения при ползучести. Карта построена по результатам металлографического анализа разрушенных образцов стали 12X1МФ. Нижняя область относится к области чистого порообразования. Сплошными линиями ограничена переходная область между чистым порообразованием и областью, где разрушение идет путем образования клиновидных трещин и вязкого разрушения. Переход из одной области в другую идет постепенно, с широкой промежуточной областью, где наблюдаются все виды разрушения. Скачкообразной смены типов разрушения не происходит. Температурносиловые координаты нижней границы перехода от смешанного разрушения к области чистого порообразования удовлетвори- [c.10]

By предполагает, что в условиях простого напряженного состояния (например, растяжения) статистический разброс прочности материала можно отнести за счет изменения размеров микродефектов и, следовательно, изменений критического объема, характеризуемого расстоянием Гс. При таком подходе напряженное состояние на поверхности объема гс) выражается при помощи сингулярных форм а,/ (см., например, (6.18)) при г = Гс- Это означает, что Гс всегда лежит в зоне преобладающего влияния упругой особенности типа квадратного корня от г в знаменателе. Отличное экспериментальное подтверждение подхода By было получено на одно-наиравлениом стеклопластике (S ot hply 1002) для смешанного вида нагружения при наличии трещин, параллельных волокнам. Более того, оказалось, что Ki и Кпс и величина критического объема для различных ориентаций трещины относительно приложенных нагрузок постоянны. Величина Гс оказалась приблизительно равной 1,95 мм. [c.237]

Отсутствие единой точки зрения на характер разрушения при термоусталости, затрудняющее анализ причин разрушения деталей, объясняется, по-видимому, некомплекеным исследованием роли основных трех факторов —1, Ае и Тц. Как показано выше, лишь сохранение неизменными двух из них позволяет выявить роль третьего (см. пп. 11, 12). При этом установлены некоторые общие признаки термоусталостного повреждения. Так, сочетание невысоких значений максимальной температуры цикла, малых амплитуд деформаций и отсутствие выдержки при максимальной температуре цикла обусловливают, как правило, усталостный тип разрушения, характеризуемый тонкими транс-кристаллитными трещинами со следами притертости, перпендикулярными действующим термическим напряжениям. Увеличение амплитуды нагрузки, введение в цикл выдержки при тах. особенно повышение температуры, изменяют характер разрушения вначале на смешанный, когда наблюдаются трещины и по зерну, и по границам, а затем разрушение устойчиво развивается по границам зерен, менее прочным в новых условиях нагружения и нагрева, чем материал тела зерен. [c.98]

Фрактографические исследования характера разрушения других сплавов в малоцикловой области, испытанных при пульсирующем нагружении с частотой 2 цикл/мин, также показали, что переломы на кривых малоцикловой усталости обусловлены изменением типа,, или микромеханизма разрушения на структурном уровне. Так, для хромоникелевого сплава ЭИ437БУ статическое разрушение, как и квазистатическое, сопровождается межзеренным распространением трещины (см. рис. 3, г, д), а усталостное — внутризеренным (см. рис. 3,е). В зоне разрушения, которая образуется при доломе образца на последнем цикле после развития трещины до критической величины, наблюдается смешанное разрушение (см. рис. 3, ж). Аналогичное изменение характера макро- и микроразрушения при переходе от одних участков предельных кривых малоцикловой усталости к другим четко прослеживается и для других сплавов. [c.138]

В сталях с 13 % Сг со структурой высокоотпущенного мартенсита трещины распространяются преимущественно вдоль бывших мартенситных игл, однако могут и пересекать их рис. 1.125). В стали 10Х13М2С с феррито-сорбитной структурой (после закалки с высоким отпуском) КР имеет смешанный характер рис. 1.124), причем трещины развиваются преимущественно по границе феррита и сорбита и внутри сорбита. КР сталей типа Х13 и Х17 с ферритной структурой носит смешанный характер. [c.131]

КР сталей мартенситного класса в закаленном и низкоотпущен-ном состояниях происходит в основном межкристаллитно — по границам бывших аустенитных зерен. После высокого отпуска трещины пересекают зерна отпущенного мартенсита (рис. 1.126, 1.127). В мартенсито-ферритных сталях с высоким содержанием феррита наблюдается избирательное воздействие среды на отпущенный мартенсит. Стали аустенито-мартенситного типа с неот-пущенным или низкоотпущенным мартенситом подвергаются меж-кристаллитному разрушению рис. 1.128), а после отпуска — КР смешанного характера. КР сталей аустенито-ферритного класса происходило в основном внутрикристаллитно. Зерна б-феррита затормаживали развитие трещин, которые часто огибали феррит-ные участки, но иногда пересекали их (рис. 1.129). [c.134]

По данным металлографического анализа, трещины распространяются по смешанному механизму транскристаллитному и меж-зеренному типам. Химический анализ указывает, что трубки были изготовлены из латуни ЛОМш 70-1-0,05 и полностью соответствуют ГОСТ 15527-70. Признаков обесцинкования латунных трубок не обнаружено. Анализ оборотной воды и отложений из межтрубного пространства теплообменника указывает на присутствие серы, аммиака и хлоридов (80-92 mv/ji,pR = 5,2-ь 6,1). [c.291]

Те же самые трещины на межповерхностяых границах зерен наблюдались в воде с содержанием поташа (pH = 10-ь 11), сходной со средой, применяемой в первичных циркуляционных системах реакторов с водой под давлением 30]. Эти типы коррозии, по-видимому, связаны с тем фактом, что поверхности металла находились в различных температурных условиях и на одной из его поверхностей могла сконцентрироваться щелочь. Эти явления были с трудом воспроизведены на лентах из стали типа 18-8 с добавкой ниобия и той же стали с добавкой титана, которые. подвергались электрическому обогреву и давлению в 14 kzJmm . Коррозия наблюдалась на стыках и приводила к образованию глубокой трещины. Однако последняя в этом случае проходила сквозь зерна. Лишь в очень концентрированных растворах поташа (до 50%) наблюдались разломы смешанного характера — как проходящие через зерна, так и распространяющиеся по межповерхностным границам зерен, причем трещины перв ого типа являются преобладающими. [c.174]

По данным электронной фрактографии [169] при смешанном хрупком изломе фасетки группируются в островки, состоящие из нескольких фасеток транс- или интеркристаллитного типа. Это позволило на одном образце со смешанным изломом провести измерения сопутству-. ющей пластической деформации раздельно — на участках транс- и интеркристаллитного движения трещин. Измерения вели в центральных зернах островков. [c.152]

А — отчетливо выраженная нестабильность Б — экспериментальная кривая для алюминиевого сплава 7075-Т6 (типа В95), по данным Дж, М. Крафта В — временная нестабильность, связанная с внезапным развитием прямого излома, с последующим изломом смешанного вида при стабильном росте трещины Г — скачкообразный рост сопротивления развитию трещины, присущий в известной степени любому реальному материалу (Дж. Сроули и У. Браун [46]) [c.198]

При изучении вопроса о концентрации напряжений около щелей и трещин значительный интерес представляет решение смешанных задач теории упругости для неклассических областей типа полосы (слоя). В математическом отношении эти задачи очень трудны. Однако начатое около десяти лет назад систематическое исследование этого вопроса привело к созданию эффективных методов решения задач такого класса (В. М. Александров, И. И. Ворович, Н. Н. Лебедев, Я. С. Уфлянд и др.). Методами операционного исчисления эти задачи довольно легко сводятся к решению интегральных уравнений первого рода с нерегулярным ядром. Наибольший эффект в нахождении удобных для практического использования решений этих уравнений был достигнут при использовании специфичных асимптотических методов. Начало исследований вопроса равновесия трещин в полосе было положено И. А. Маркузоном (1963). В. М. Александров (1965) исследовал равновесные трещины вдоль полосы или слоя, где интегральное уравнение строится для функции, определяющей форму трещины. Им получено приближенное решение путем разложения ядра уравнения в ряд при больших отношениях толщины к размеру трещины и получены зависимости нагрузки от размеров трещины. Используя этот метод и решения уравнений Винера — Хопфа, В. М. Александров и Б. И. Сметанин (1965, 1966) получили выражение для коэффициента интенсивности напряжений на краях равновесной трещины в слое малой толщины. Для случая постоянной нагрузки определяется связь размера равновесной трещины с действующей нагрузкой. Аналогичное решение получено для дискообразной трещины в слое конечной толщины. В. М. Ентов и Р. Л. Салганик (1965) рассмотрели в балочном приближении задачу Ь полубесконечной трещине, проходящей по средней линии полосы, причем для нагрузок, приложенных к берегам трещины, задача сводится к рассмотрению расслаивания под действием нормальной или тангенциальной силы. В этой работе с помощью метода Винера — Хопфа получено выражение для коэффициента интенсивности напряжений для достаточно больших и достаточно малых значений отношения расстояния от конца трещины до точки приложения силы к полуширине полосы. Используя аналитический метод, развитый В. М. Александровым и И. И. Воровичем (1960) при исследовании контактных задач для слоя большой относительной толщины, Б. И. Сметанин (1968) рассмотрел задачу о продольной щели в клине, а также плоскую и осесимметричную задачи о продольной щели в слое при различных условиях на гранях клина и слоя. Для щели, расположенной симметрично относительно граней клина (слоя), и нормальной нагрузки, приложенной к поверхности щели, получены формулы для определения поверхности щели. Коэффициент интенсивности напряжений выражается в виде асимптотического ряда по степеням безразмерного параметра. [c.383]

Относительная проницаемость для воды обычно в 3 -10 раз меньше относительной проницаемости для нефти вариации зависят от типа породы. Кроме того, относительные проницаемости зависят от направления перемещения флюидов (замещение нефти водой или воды - нефтью) и от того, какой из флюидов является для данной породы смачивающим, а какой - несмачивающим. Когда в природе или в процессе эксплуатации некоторый флюид (скажем, флюид 1) замещается другим флюидом (флюидом 2), то такое флюидозамещение называется дренажем, если флюид 2 - несмачивающий (например, газ или воздух). Если же флюид 2 - смачивающий, то замещение флюида 1 на флюид 2 называется впитыванием (имбибицией). Обычно при смешанном насыщении смачивающий флюид заполняет трещины и тупиковые участки порового пространства, тогда как несмачивающий флюид оккупирует центральные области пор. Болес детально эти вопросы рассмотрены в (Элланский, 1999, 2001). [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...